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Numérotation des lignes :
$$$$ MODE     NOTICE  PV        21/10/22    21:15:02     11139          
                                             DATE     21/10/22

    Operateur MODE (MODELISER)               Voir aussi : OPTI
    --------------------------                            MATE  CARA  
    Objet :
    _______

    L'operateur MODE (MODELISER) permet d'associer a un maillage
une formulation, un modele de comportement du materiau, un type
d'element fini a utiliser et eventuellement un nom de constituant,
le nombre de points d'integration dans l'epaisseur des coques DKT
('INTEGRE' N1) et le point support de la deformation plane
generalisee ('DPGE' P1).
    Dans le cas d'un modele de comportement mecanique non lineaire
externe developpe par l'utilisateur, des informations supplementaires
doivent etre saisies : numero ou nom affecte a la loi de comportement,
liste des parametres externes, liste des composantes de materiau, liste
des variables internes de la loi.
   Le modele MELANGE PARALLELE permet de superposer des
comportements elementaires associes a des noms de phases, et d'en
realiser une combinaison lineaire a l'aide des coefficients de phases.
    Les differentes donnees et mots cles doivent apparaitre dans l'ordre
defini par la syntaxe ci-dessus.

 
SOMMAIRE DE LA NOTICE
---------------------
1. Specification generale
2. MECANIQUE
2.1 LINEAIRE
2.2 NON_LINEAIRE (UMAT)
2.3 PLASTIQUE
2.4 ENDOMMAGEMENT
2.5 FLUAGE
2.6 PLASTIQUE_ENDOM
2.7 VISCOPLASTIQUE
2.8 VISCO_EXTERNE
2.9 IMPEDANCE
2.10 Remarques
3. LIQUIDE & LIQUIDE MECANIQUE
4. POREUX
4.1 Lineaire (ELASTIQUE)
4.2 Non lineaire (PLASTIQUE)
5. CONTACT
5.1 Sans frottement
5.2 Avec frottement
6. THERMIQUE
7. CHANGEMENT_PHASE
8. METALLURGIE
9. DARCY
10. MAGNETODYNAMIQUE
11. NAVIER_STOKES, EULER
12. MELANGE
13. FISSURE
14. THERMOHYDRIQUE
15. LIAISON
16. DIFFUSION
17. CHARGEMENT
18. Tableau des elements disponibles par formulation
18.1 MECANIQUE
18.2 FLUIDE
18.3 FLUIDE MECANIQUE
18.4 POREUX
18.5 THERMIQUE CONDUCTION, PHASE ou SOURCE
18.6 THERMIQUE CONVECTION
18.7 THERMIQUE RAYONNEMENT
18.8 THERMIQUE ADVECTION
18.9 DIFFUSION
18.10 DARCY
18.11 FROTTEMENT
18.12 MAGNETODYNAMIQUE
18.13 NAVIER_STOKES
18.14 EULER (Volumes Finis)
18.15 FISSURE
18.16 THERMOHYDRIQUE
18.17 LIAISON


1. Specification generale1
=========================
MODL1 = MODE GEO1 FOR1 MAT1 ( ...MATn ) (FUSION) ... | ... ( ELEM1 ... ELEMn ) ... | | ... ('INCO' MOT2 (MOT3) ) ... | | ... ('NON_LOCAL' MOT2 'V_MOYENNE' LMOTS6) ... | | ( | 'NUME_LOI' ILOI1 | ) ( 'PARA_LOI' LMOTS1 ) | 'NOM_LOI' CLOI16 | ( 'C_MATERIAU' LMOTS2 ) ( 'C_VARINTER' LMOTS3 ) ('INTEGRE' N1 ) ( 'CONS' MOT4 ) ( 'DPGE' P1) ('PHAS' MOT5 ) (| 'LIBRE' |) | 'LIE' | (LMOTS4 LMOTS5) ; | ... MODL2 ( ... MODLn) ; Commentaire : _____________ GEO1 : geometrie (type MAILLAGE) FOR1 : formulation definie par un ou plusieurs mots choisis parmi : - formulations simples : | 'MECANIQUE' | 'LIQUIDE' | 'POREUX' | 'CONTACT' | 'THERMIQUE' | 'DARCY' | 'MAGNETODYNAMIQUE' | 'NAVIER_STOKES' | 'EULER' | 'MELANGE' | 'FISSURE' | 'THERMOHYDRIQUE' | 'LIAISON' | 'DIFFUSION' | 'CHARGEMENT' - formulation couplee : 'LIQUIDE' 'MECANIQUE' MAT1 (...MATn ) : type de materiau avec autant de mots que necessaire (type MOT). Les types possibles sont listes plus loin. (FUSION) : pour les modeles mecaniques non-lineaires, exceptes NON_LINEAIRE (Umat) et VISCO_EXTERNE, cette option permet de prendre en compte la fusion du materiau dans l'integration du comportement par la mise a zero des varirables internes pour T > Tfus. ( ELEM1...ELEMn ) : element(s)-fini(s) particulier(s) a utiliser (type MOT). Par defaut, on utilise l'element fini ayant le meme nom que le support geometrique. Cette liste est obligatoire pour les coques et les elements joints. Les types possibles sont listes plus loin. Pour le modele 'NAVIER_STOKES' on peut utiliser les noms generiques LINE (lineaire) MACRO (iso-P2 iso-P1) ou QUAF (quadratique pour les fluides). Pour la formulation 'MECANIQUE' le nom generique BBAR induit des termes spheriques diminues de la projection de la trace dans la base des derivees des fonctions de forme. ( NON_LOCAL MOT2 ) : uniquement pour la mise en oeuvre non locale. MOT2 définit cette mise en oeuvre (MOYE si simple moyenne ou 'SB' si basee sur l'etat de contraintes). Il faut ensuite donner le mot clef V_MOYENNE pour preciser dans LMOTS6 la liste des variables internes a moyenner. ( INCO MOT2 (MOT3) ) : uniquement pour la formulation DIFFUSION : noms des inconnues primale MOT2 et duale MOT3. ATTENTION : le nom de l'inconnue primale est limite a 2 caracteres (CO par defaut) afin de pouvoir nommer les composantes du gradient (CO,X...). La donnee de MOT3 est optionnelle. Le nom de l'inconnue duale est, par defaut, 'QXX', quand 'XX' est le nom de la primale. Ensemble de 4 donnees definissant un modele de comportement externe programme par l'utilisateur, en formulation 'MECANIQUE' : => loi 'NON_LINEAIRE' 'UTILISATEUR', pouvant etre associee a - 'ELASTIQUE' 'ISOTROPE', - 'ELASTIQUE' 'ORTHOTROPE', - 'ELASTIQUE' 'ANISOTROPE', - 'ELASTIQUE' 'UNIDIRECTIONNEL'. => loi de comportement du groupe 'VISCO_EXTERNE', pouvant etre associee uniquement a 'ELASTIQUE' 'ISOTROPE'. ( ILOI1 ) : Numero affecte a la loi de comportement externe. type ENTIER : 1 <EG ILOI1 <EG 999999 ( CLOI16 ) : Nom affecte a la loi de comportement externe. type MOT de 16 caracteres au maximum ILOI1 OU CLOI16 = donnee obligatoire pour tout modele externe. ( LMOTS1 ) : Objet de type LISTMOTS donnant la liste des noms des parametres externes de la loi de comportement. Donnee facultative. Si la temperature 'T ' fait partie des parametres externes du modele, elle doit etre declaree en tete de liste. Les redondances dans la liste des parametres externes sont interdites. ( LMOTS2 ) : Objet de type LISTMOTS donnant la liste des noms des composantes de materiau de la loi de comportement. Donnee obligatoire pour une loi de comportement 'NON_LINEAIRE' 'UTILISATEUR' : toutes les composantes du comportement (domaine lineaire et non lineaire) doivent etre declarees. Les redondances dans la liste des composantes de materiau sont interdites. Donnee ignoree dans les autres cas : toutes les lois du groupe 'VISCO_EXTERNE' ont les memes composantes de materiau que le comportement 'ELASTIQUE' 'ISOTROPE'. ( LMOTS3 ) : Objet de type LISTMOTS donnant la liste des noms des variables internes de la loi de comportement. Donnee facultative. Les redondances dans la liste des variables internes sont interdites. Par defaut, les lois du groupe 'VISCO_EXTERNE' ont 4 variables internes : 'EC0 ', 'ESW0', 'P ' et 'QTLD'. L'objet LMOTS3 donne la liste des variables internes supplementaires par rapport aux 4 pre-definies. Remarques : => Une loi 'NON_LINEAIRE' 'UTILISATEUR' peut s'appliquer a tout type d'element fini, a l'exeption des coques sans points d'integration dans l'epaisseur. Pour les elements autres que les massifs, les caracteristiques geometriques utiles peuvent etre declarees parmi les parametres externes de la loi. => Les lois du groupe 'VISCO_EXTERNE' ne s'appliquent en l'etat actuel qu'aux elements massifs. => Pas de redondances entre noms de composantes de materiau et noms de variables internes. => Si le modele externe 'NON_LINEAIRE' 'UTILISATEUR' calcule des deformations inelastiques, celles-ci peuvent etre sorties si elles ont ete declarees parmi les variables internes. ( LMOTS4 ) : Objet de type LISTMOTS donnant la liste des noms des inconnues primales pour un materiau impedance pour un support POI1 ou le premier point d'un SEG2 ( LMOTS5 ) : Objet de type LISTMOTS donnant la liste des noms des inconnues primales pour un materiau impedance pour le second point d'un SEG2 (N1 ) : nombre de points integration(entre 1 et 15) dans l'epaisseur lorsqu'on utilise les elements de coque avec integration numerique dans l'epaisseur . Il est conseille d'utiliser un nombre impair. ( MOT4 ) : nom du constituant (type MOT, au maximum 16 caracteres) Cette possibilite est a utiliser lorsque l'on veut associer dans un meme calcul plusieurs modeles a un meme objet maillage, comme par exemple dans le cas des coques multicouches. Le nom MOT4 permet alors a l'utilisateur d'identifier chacun des constituants. Par defaut, chaque modele a un constituant unique. ( MOT5 ) : nom de phase (type MOT, au maximum 8 caracteres) Cette possibilite est a utiliser lorsque l'on veut associer dans un meme calcul plusieurs modeles a un meme objet maillage, et combiner ces modeles comme dans un melange multiphases. Le nom MOT5 permet alors a l'utilisateur d'identifier chacune des phases. Par defaut, la phase est ' '. ( 'LIBRE' ) : pour les elements JOI1, il est possible d'indiquer si le ( 'LIE' ) repere local est libre (par defaut) ou lie au maillage des joints. Un repere local lie peut etre mis a jour selon le deplacement du maillage grace a l'operateur FORM (utilise en grands deplacements). Dans ce cas, la longueur des joints doit etre non nulle. MODL2 ( .. MODn) : modele possedant un nom de phase (type MMODEL) MODL1 : objet modele resultat (type MMODEL) Remarque : __________ Les noms de formulation et de comportement de materiau doivent etre donnes en toutes lettres.

2. MECANIQUE
============

--------------------------------- | Noms des materiaux en MECANIQUE | --------------------------------- Le comportement lineaire doit d'abord etre defini, puis le comportement non lineaire, le cas echeant, selon les directives ci-dessous. Par exemple, les donnees suivantes : ELASTIQUE ISOTROPE PLASTIQUE ISOTROPE correspondent a un materiau dont le comportement lineaire est elastique isotrope et dont le comportement non lineaire est plastique selon un modele de Von Mises a ecrouissage isotrope.
2.1 LINEAIRE
------------
- Comportements lineaires : ------------------------- * 'ELASTIQUE' | ('ISOTROPE') (option par defaut) | 'ORTHOTROPE' | 'ANISOTROPE' | 'UNIDIRECTIONNEL' | 'HOMOGENEISE' | 'SECTION' | 'ARMATURE' | 'MODAL' | 'STATIQUE' | 'IMPEDANCE' Le cas SECTION est utilisable pour les poutres de Timoschenko et permet de decrire le comportement lineaire et non lineaire d'une section droite. Si l'element de poutre est en 2D (Contraintes ou deformations planes), l'axe Oy du repere local de l'element de poutre correspond a l'axe Ox de la section. Le cas ARMATURE est utilise pour les armatures (actives ou passives) du beton arme ( element fini : BARRE, support geometrique : SEG2). Le materiau 'MODAL' permet une representation des deplacements sur une base de modes propres (voir VIBR). Le support geometrique est un maillage constitue d'un point. De maniere analogue le materiau 'STATIQUE' permet une representation au moyen d'une solution elastique. Ces deux materiaux sont compatibles avec un materiau 'IMPEDANCE' non-lineaire. - Comportements non lineaires : ----------------------------
2.2 NON_LINEAIRE (UMAT)
-----------------------
* 'NON_LINEAIRE' : comportement elastique non lineaire ou comportement non lineaire externe. Pas d'option par defaut. Doit etre suivi d'un mot choisi parmi : |---------------------------------------------------------------- | 'EQUIPLAS' : Modele de comportement elastique | non-lineaire dont le comportement en | charge est strictement identique au | comportement plastique isotrope | |---------------------------------------------------------------- | 'UTILISATEUR' : Modele de comportement non lineaire externe | developpe par l'utilisateur. | | Un numero ILOI1 ou un nom CLOI16 doit etre affecte a la loi | de comportement externe. | La liste des parametres externes de la loi est donnee par | l'objet LMOTS1 (le cas echeant). | La liste des composantes de materiau est donnee par LMOTS2. | Cette liste couvre les domaines lineaire et non lineaire du | comportement. | La liste des variables internes de la loi est donnee par | l'objet LMOTS3 (le cas echeant). | | Le modele 'NON_LINEAIRE' 'UTILISATEUR' est integre par un | formalisme programme par l'utilisateur dans le module | externe UMAT. | Ce module est appele par l'operateur COMP pour la resolution | a chaque point d'integration du modele. Etant donnes : | - un etat initial a l'instant t0 : contraintes, deformations | totales, variables internes ; | - un pas de temps dt ; | - un increment de deformations totales impose de t0 a t0+dt ; | - les valeurs des parametres externes a t0 et t0+dt ; | le module UMAT calcule l'etat final a t0+dt : nouvelles | contraintes et variables internes (parmi lesquelles les | deformations inelastiques le cas echeant). | | Remarque : | | Un certain nombre de lois sont pre-existantes dans la version | fournie. On peut citer les lois definies par le numero : | 5 pour plastique isotrope | 7 pour VISCOPLASTIQUE' 'GATT_MONERIE' | 10 pour ELASTICITE ISOTROPE ISOTHERME | 11 pour ELASTICITE ISOTROPE NON ISOTHERME | 12 pour ELASTICITE ORTHOTROPE ISOTHERME | 21,22 pour 'FLUAGE' 'POLYNOMIAL' (massif) | 31 pour modele Mooney-rivlin(2D Plan CONT,3D massif) | 32 pour modele neo-hookien | 33 pour modele GD (hyperelastique) | 34 pour modele Hart-Smith (hyperelastic) | 35 pour modele Biderman (hyperelastic) | 36 pour modele 8chaines (hyperelastic) | Des exemples d'utilisations de ces lois existent dans les | fichiers .dgibi fournis et les donnees des parametres sont | MATE | | | Mode operatoire : | --------------- | 1 - Programmer le module externe UMAT et ses dependances : | - Reprendre le module exemple integre au code. | Il faut conserver imperativement la premiere carte du | module exemple pour assurer le succes de la compilation. | - Respecter l'interface d'appel de la routine. | 2 - Compiler le module externe et ses dependances, puis | edition de liens avec le reste du code. | 3 - Mise en oeuvre en langage Gibiane en respectant la syntaxe | decrite ci-dessus. | | Interface du module externe UMAT : | -------------------------------- | SUBROUTINE UMAT ( STRESS, STATEV, DDSDDE, SSE, SPD, SCD, | & RPL, DDSDDT, DRPLDE, DRPLDT, | & STRAN, DSTRAN, TIME, DTIME, | & TEMP, DTEMP, PREDEF, DPRED, | & CMNAME, NDI, NSHR, NTENS, NSTATV, | & PROPS, NPROPS, COORDS, | & DROT, PNEWDT, CELENT, DFGRD0, DFGRD1, | & NOEL, NPT, LAYER, KSPT, KSTEP, KINC ) | IMPLICIT REAL*8(A-H,O-Z) | | CHARACTER*16 CMNAME | | INTEGER NDI, NSHR, NTENS, NSTATV, NPROPS, | & NOEL, NPT, LAYER, KSPT, KSTEP, KINC | | REAL*8 STRESS(NTENS), STATEV(*), | & DDSDDE(NTENS,NTENS), | & SSE, SPD, SCD, | & RPL, DDSDDT(NTENS), DRPLDE(NTENS), DRPLDT, | & STRAN(NTENS), DSTRAN(NTENS), | & TIME(2), DTIME, | & TEMP, DTEMP, PREDEF(*), DPRED(*), | & PROPS(NPROPS), | & COORDS(3), | & DROT(3,3), | & PNEWDT, | & CELENT, | & DFGRD0(3,3), DFGRD1(3,3) | | | IN/OUT : STRESS : REAL*8(NTENS), tenseur des contraintes | En entree : tenseur des contraintes a t0 | En sortie : tenseur des contraintes a t0+dt | IN/OUT : STATEV : REAL*8(*), variables internes | En entree : variables internes a t0 | En sortie : variables internes a t0+dt | | | OUT : DDSDDE : REAL*8(NTENS,NTENS), matrice jacobienne du | modele (matrice tangente) a t0+dt | Sortie facultative, non exploitee par CAST3M | pour l'instant | | IN/OUT : SSE : REAL*8, energie de deformation elastique | SPD : REAL*8, dissipation plastique | SCD : REAL*8, dissipation visqueuse | Valeurs a t0 en entree, a t0+dt en sortie | Entrees/sorties facultatives, non exploitees | par CAST3M pour l'instant | | | OUT : RPL : REAL*8, puissance calorifique volumique | degagee par le travail mecanique, a t0+dt | DDSDDT : REAL*8(NTENS), derivee du tenseur des | contraintes par rapport a la temperature, | a t0+dt | DRPLDE : REAL*8(NTENS), derivees de RPL par rapport | aux composantes du tenseur des deformations, | a t0+dt | DRPLDT : REAL*8, derivee de RPL par rapport a la | temperature, a t0+dt | Sorties facultatives, non exploitees par | CAST3M pour l'instant | Ces sorties sont prevues pour un couplage | fort entre thermique et mecanique | | | IN : STRAN : REAL*8(NTENS), tenseur des deformations | totales a t0 | DSTRAN : REAL*8(NTENS), tenseur des increments de | deformation totale par rapport a l'etat | de reference a t0 | | | IN : TIME : REAL*8(2), TIME(1) = 0 | TIME(2) = t0 | DTIME : REAL*8, DTIME = dt | t0 : precedent instant d'equilibre atteint | dt : nouveau pas de temps propose par | PASAPAS pour atteindre l'equilibre | avec l'increment de deformation totale | impose (DSTRAN) | | | IN : TEMP : REAL*8, temperature a t0 | DTEMP : REAL*8, increment de temperature a t0+dt | PREDEF : REAL*8(*), vecteur des parametres externes | de la loi de comportement, valeurs a t0 | DPRED : REAL*8(*), increments des parametres | externes a t0+dt | | | IN : CMNAME : CHARACTER*16, identifiant de la loi de | comportement | 1) La loi est identifiee par le numero qui lui | a ete attribue : ILOI1, mot cle 'NUME_LOI' | Par convention, ce numero est encode dans | les 4 derniers caracteres de la chaine, | et doit etre recupere dans UMAT par une | instruction du type | K4ILOI = CMNAME(13:16) | (K4ILOI variable locale de type CHARACTER*4) | 2) La loi est identifiee par le nom qui lui a | a ete attribue : CLOI16, mot cle 'NOM_LOI' | et peut etre recupere dans UMAT directement | car CMNAME = CLOI16 (variable CHARACTER*16) | | | IN : NDI : INTEGER definissant le type de calcul CAST3M | | | IN : NSHR : INTEGER | Entree non active dans le cas d'une | adherence a CAST3M | | | IN : NTENS : INTEGER, nombre de composantes du tenseur | des contraintes | NSTATV : INTEGER, nombre de variables internes | | | IN : PROPS : REAL*8(NPROPS), vecteur des constantes | de materiau | NPROPS : INTEGER, nombre de constantes de materiau | | | IN : COORDS : REAL*8(3), coordonnees cartesiennes du point | d'integration courant | | | IN : DROT : REAL*8(3,3), matrice de passage du repere | local de l'element fini massif au repere | general du maillage | Entree non active pour les elements finis | non massifs | | | OUT : PNEWDT : REAL*8, rapport entre le nouveau pas de | temps suggere et le pas de temps en entree | (NEWDT = PNEWDT * DTIME) | | | IN : CELENT : REAL*8, longueur caracteristique de | l'element | Determinee comme la distance maximale entre | deux noeuds de l'element. | | | IN : DFGRD0 : REAL*8(3,3), tenseur gradient de deplacement | a t0 | DFGRD1 : REAL*8(3,3), tenseur gradient de deplacement | a t0+dt | | | IN : NOEL : INTEGER, numero de l'element courant | Attention : numerotation locale (numero de | l'element dans la sous-zone courante) | NPT : INTEGER, numero du point d'integration | courant | | | IN : LAYER : INTEGER | KSPT : INTEGER, | Entrees non actives dans le cas d'une | adherence a CAST3M | | | IN : KSTEP : INTEGER | KINC : INTEGER | Entrees n'ayant pas de sens dans | le cas d'une adherence a CAST3M | | CONVENTION : on autorise la programmation de l'utilisateur a | se servir de KINC comme code retour. Regles a respecter : | 1 - Pas d'initialisation superflue de KINC en entrant dans | UMAT. KINC est initialise a 1 avant l'appel a UMAT. | 2 - En cas d'erreur, KINC est affecte d'une valeur | differente de 1 | |----------------------------------------------------------------
2.3 PLASTIQUE
-------------
* 'PLASTIQUE' suivi d'un mot choisi parmi : | ('ISOTROPE') : Modele de Von Mises a ecrouissage isotrope | (option par defaut) | | 'PARFAIT' : Modele de Von Mises sans ecrouissage | | 'CINEMATIQUE' : Modele de Von Mises a ecrouissage | cinematique lineaire | | 'DRUCKER_PARFAIT' : Modele de Drucker-Prager a ecoulement | associe et sans ecrouissage | | 'DRUCKER_PRAGER' : Modele de Drucker-Prager a ecoulement | non associe et ecrouissage | | 'BETON' : Modele beton (uniquement en contraintes | planes). | | 'CHABOCHE1' : Modele Chaboche a un centre (et ecrouissage | isotrope). | | 'CHABOCHE2' : Modele Chaboche a deux centres (et ecrouis- | sage isotrope). | | 'TUYAU_FISSURE' : Modele de plasticite (parfaite)/ | (ecrouissage) pour l'element TUYAU | FISSURE. | | 'ENDOMMAGEABLE' : Modele de materiau elastoplastique | endommageable (Lemaitre Chaboche). | | 'GAUVAIN' : Modele de Gauvain. | | 'BILIN_MOMY' : modele de flexion ou de cisaillement | 'BILIN_EFFZ' bilineaire pour les element POUT et TIMO | | 'TAKEDA_MOMY' : modele de flexion ou de cisaillement | 'TAKEMO_EFFZ' de takeda pour les element POUT et TIMO | | 'BA1D' : modele global de poteau en béton armé | en flexion pour les elements POUT | | 'LINESPRING' : Modele de plasticite (parfaite)/(ecrouis- | sage) pour l'element LINESPRING. | | 'UBIQUITOUS' : Modele Ubiquitous. | | 'GLOBAL' : Modele de plasticite pour les elements en | beton arme qui permet la prise en compte | des lois de comportement globales, diffe- | rentes selon les types de sollicitation. | | 'CAM_CLAY' : Modele ayant un comportement elastique | non-lineaire en volume et plastique en | volume et en distorsion. | | 'HUJEUX' : Modele de comportement de sols et de | certains milieux granulaires, ayant | un comportement plastique en volume et | en distorsion. | | 'GURSON' : Modele plastique basee sur la surface de | de Gurson qui depend de la pression. La | porosite est introduite comme variable | interne. Ce modele est utilise pour la | rupture ductile par croissance de cavites. | Il n'est implante qu'en 3D et en axisym. | | 'JOINT_DILATANT' : Modele de joint avec critere de | type Mohr-Coulomb et ecoulement non | associe (en 2D cont. planes, defo. planes) | | 'JOINT_SOFT' : Modele de joint avec critere de | type Mohr-Coulomb et adoucissement et sans dilatance | (en 2D cont. planes, defo. planes) | | 'JOINT_COAT' : Modele de joint en cisaillement avec critere de | plasticite isotrope, adoucissement et endommagement. | (en 2D cont. planes, defo. planes) | | 'ANCRAGE_ELIGEHAUSEN' : Modele d'ancrage reprenant la loi | d'Eligehausen (avec adoucissement) en cisaillement | Le comportement du joint en traction-compression | reste elastique lineaire. | (en 2D cont. planes, defo. planes) | | 'COULOMB' : Modele de joint dilatant avec critere de | type Mohr-Coulomb et ecoulement associe | (en 3D isotrope, 2D axi, cont. planes, defo. planes) | | 'INTJOI ' : Modele d'interface acier/beton sans/avec prise | en compte de la corrosion. Trois mecanismes sont | couples : endommagement, glissement interne et | anelasticite des produits de corrosion s'il y a | lieu. Ce modele est implante pour des elements | joints 2D/3D. | | 'AMADEI' : Modele de joint non lineaire incremental | a comportement adoucissant en cisaillement | (en 3D isotrope, 2D axi, defo. planes) | | 'ACIER_UNI': Modele de comportement de l'acier de | Menegotto-Pinto utilisable pour les elements | modelisant une section de poutre (modele a fibre) | et les elements de barre | | 'ACIER_ANCRAGE': Modele de comportement d'ancrage ou de recouvrement | base sur de le modele d'acier ACIER_UNI et le modele | de glissement acier/beton ANCRAGE_ELIGEHAUSEN. | Cette loi uniaxiale est valable pour des elements de | barre ou des sections de poutre (modele a fibre) | et les elements de barre | | 'BETON_UNI': Modele de comportement du beton de | Hognestad utilisable pour les elements | modelisant une section de poutre (modele a fibre) | et les elements de barre | | 'BETON_BAEL':Modele de beton du BAEL pour les elements | modelisant une section de poutre (modele a fibre) | et les element de barre | | 'MAZARS' : Modele d'endommagement scalaire pour le beton | (bien adapte aux chargements monotones) pour les | elements modelisant une section de poutre (modele a fibre) | Ce modele a ete implemente dans le modele a fibre | dans sa formulation 3D complete et non pas uniaxiale | | 'INTIMP' : Modele d'acier corrode couple avec un modele | d'interface acier/beton RICINT. Le couplage est effectue | en realisant l'equilibre d'un element barre. Ce modele | permet une prise en compte de l'interface acier/beton dans | un calcul de type multifibre en relaxant les contraintes | dans l'acier selon le niveau d'endommagement de l'interfac | | 'UNILATERAL' : Modele d'endommagement a 2 variables | scalaires pour le beton ( bien adapte | aux chargements cycliques ) pour les elements | modelisant une section de poutre (modele a fibre) | et les elements de barre (modele de laborderie) | | 'FRAGILE_UNI':Modele d'endommagement et unilateral fragile | en traction et en compression pour les elements | modelisant une section de poutre (modele a fibre) | | 'STRUT_UNI': Modele non-lineaire pour l'effort tranchant | (diagonale en beton pour la compression et cadre | pour la traction) pour les elements | modelisant une section de poutre (modele a fibre) | | 'CISAIL_NL' : Modele non-lineaire avec adoucissement | reliant cisaillement et effort tranchant | pour les elements de poutre de Timoshenko | et les elements modelisant une section de | poutre (modele a fibre) (la loi est non lineaire | dans la direction Oz du repere local de la poutre) | | 'INFILL_UNI' : modele non-lineaire d'endommagement-plasticite | unilateral avec adoucissement en compression et | sans resistance en traction (element de barre | uniquement). | Cette loi peut etre utilisee sur deux | elements de barre comme modele global | pour modeliser les murs de remplissage en maconnerie | | 'PARFAIT_UNI': Modele d'acier elasto-plastique avec ecrouissage | cinematique pour les elements modelisant une | section de poutre | | 'PARFAIT_ANCRAGE': Modele de comportement d'ancrage ou de recouvrement | base sur de le modele d'acier PARFAIT_UNI et le modele | de glissement acier/beton ANCRAGE_ELIGEHAUSEN. | Cette loi uniaxiale est valable pour des elements de | barre ou des sections de poutre (modele a fibre) | | 'OTTOSEN' : Modele de comportement des materiaux fragiles | ecrit selon l'approche des modeles de fissuration | fictive. Lorsque l'endommagement est localise, le | modele tient compte d'un parametre de taille | donnant une mesure de la zone degradee afin | d'assurer un calcul objectif vis a vis du | choix du maillage. | | 'OTTOVARI' : Nouvelle implementation du modele OTTOSEN pour traiter le | cas ou les parametres materiau sont variables. | Seulement pour les elements massifs volumiques. | | 'BETOCYCL' : Modele plastique reproduisant la degradation | de resistance en compression sous chargement | cyclique. Le modele comporte deux surfaces | (une "interieure" et une "exterieure") | ayant chacune un mecanisme de traction | et un de compression du type Rankyne. | Ce modele a ete developpe pour la modelisation | de structures planes en maconnerie soumises | a des chargements cycliques | (en 2D contraintes planes). | | 'STEINBERG': Modele de comportement de Steinberg-Cochran | -Guinan utilisable pour des elements | massifs. Ce modele a ete elabore pour | reproduire le comportement sous choc | des solides metalliques. | | 'ZERILLI' : Modele de comportement de Zerilli-Armstrong | utilisable pour des elements massifs. | Il propose une formulation mathematique | de la contrainte d'ecoulement au sens de | Von Mises s'appuyant sur la theorie des | dislocations. | | 'PRESTON' : Modele de comportement de | Preston-Tonks-Wallace | utilisable pour des elements massifs. | Il propose une formulation mathematique | de la contrainte d'ecoulement s'appuyant, | d'une part sur la theorie des dislocations | et d'autres part sur la theorie | de l'analyse dimensionnelle. | | 'HINTE' : Modele de joint avec degradation jusqu'a la | phase ultime de la rupture. Ce modele | d'endommagement est independant du temps. | Il a comme support geometrique les elements | raccord ( en 2D pour l'instant) | | 'J2' : Modele de Von Mises avec ecrouissage isotrope | exponentiel/lineaire | matrice tangente consistante disponible | (option de calcul : plan defo,axis) | | 'RH_COULOMB' : Modele de Mohr Coulomb approche hyperbolique | plasticite parfaite et associee | matrice tangente consistante disponible | sous-decoupage disponible (voir SSTE) | (option de calcul : plan defo,axis) | | 'MRS_LADE' : Modele de MRS-Lade pour les materiaux granulaires | sans cohesion | Cap-modele,ecrouissage conique non associe | matrice tangente consistante disponible | sous-decoupage disponible (voir SSTE) | (option de calcul : plan defo,axis) | | 'VMT_FEFP' : Modele de Von Mises Tresca avec ecrouissage isotrope | exponentiel/lineaire, hyperelasticite et | deformations finies | matrice tangente consistante disponible (voir ECFE) | (option de calcul : plan defo,axis) | | 'RHMC_FEFP' : Modele de Mohr Coulomb plastique approche | hyperbolique avec hyperelasticite et | deformations finies | plasticite parfaite et associee | matrice tangente consistante disponible (voir ECFE) | (option de calcul : plan defo,axis) | | 'POWDER_FEFP' : Modele de plasticite elliptique dependant de la | densite avec hyperelasticite et deformations finies | utilise pour la simulation de compaction de poudre | a froid | matrice tangente consistante disponible (voir ECFE) | (option de calcul : plan defo,axis) | | 'POWDERCAP_FEFP': Modele de plasticite elliptique dependant de la | densite avec hyperelasticite et deformations finies | utilise pour la simulation de compaction de poudre | a froid | matrice tangente consistante disponible (voir ECFE) | (option de calcul : plan defo,axis) | | 'DRUCKER_PRAGER_2' : Modele de plasticite adoucissant pour les betons | a deux surfaces seuils : un critere de Rankine en | traction et un critere de drucker-prager adoucissan | en compression | | 'RICBET_UNI' : Modele d'endommagement pour le beton (bien adapte aux | chargements cycliques et sismique) pour les elements | modelisant une section de poutre (modele a fibre). | La particularite de ce modele est qu'il prend en comp | les effets hysteretiques locaux. | | 'DP_SOL' : Modele de plasticite Drucker-Prager avec loi | d ecoullement non assosie et ecrouissage non lineaire | | 'LIAISON_ACBE' : Modele d'adherence unidimensionnel (liaison | acier-beton) prenant en compte la decharge, | pour les elements coaxiaux (COA2 et COS2) | dans le cas tridimensionel. | | 'OUGLOVA' : Modele de elastoplastique endommageable de l'acier | corrode. Implante pour des calculs en 3D, 2D, 1D et | multifibres | | 'IWPR3D_SOL' : Modele de plasticite base sur le travaux de | Prevost sur un modele de nested yield surface | La loi est composee de 10 surface de charge | à ecrouissage lineaire. La loi peut reppresenter | l'anisotropie dans la phase plastique | | 'NORTON' : Modele de fluage de Norton unidirectionnel pour les elements modelisant une | section de poutre (modele a fibre, elements finis POJS, TRIS, QUAS). | | 'POLYNOMIAL' : Modele de fluage polynomial unidirectionnel pour les elements modelisant | une section de poutre (modele a fibre, elements finis POJS, TRIS, QUAS). | | 'BLACKBURN' et 'BLACKBURN_2' : Modeles de fluage de Blackburn unidirectionnel pour les | elements modelisant une section de poutre (modele a fibre, - elements finis POJS, TRIS, QUAS). | | 'LEMAITRE' : Modele de fluage de Lemaitre unidirectionnel pour les elements modelisant | une section de poutre (modele a fibre, elements finis POJS, TRIS, QUAS).
2.4 ENDOMMAGEMENT
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* 'ENDOMMAGEMENT' suivi d'un mot choisi parmi : | 'MAZARS' : Modele d'endommagement scalaire pour | le beton (bien adapte aux chargements monotones) | | 'UNILATERAL' : Modele d'endommagement a 2 variables | scalaires pour le beton (bien adapte aux chargements cycliques) | | 'ROTATING_CRACK' : Modele d'endommagement pour le | beton | | 'SIC_SIC' : Modele d'endommagement pour le composite | ceramique SiC/SiC | | 'MVM' : Modele d'endommagement de Von Mises modifie | dommage scalaire nonlocal pour materiau quasifragile | | 'SICSCAL' : Modele 'scalaire' d'endommagement pour le composite | tisse SiCf/SiC developpe a l'ONERA avec 3 variables | d'endommagement correspondant aux plans perpendiculaires | aux directions des fibres: d1 et d2 et dans le plan | du pli: d3. | | 'SICTENS' : Modele 'pseudo-tensoriel' d'endommagement pour le compos | tisse SiCf/SiC developpe a l'ONERA avec 5 variables | d'endommagement correspondant aux plans perpendiculaires | aux directions des fibres : d1 et d2, dans le plan du pl | et dans les plans perpendiculaires aux directions a + et | 45° des fibres (rotation dans le plan du pli). | | 'DAMAGE_TC' : Modele d'endommagement a deux variables : une en tractio | et une en compression. Ce modele est utilisation en | cyclique et est regularise par energie de fissuration. | | 'DESMORAT' : Modele d'endommagement anisotrope pour le beton | ( bien adapte aux chargements monotones ). | Ce modele est utilisable en non local. | | 'FATSIN' : Modele d'endommagement scalaire isotrope de materiaux te | en FATigue SINusoidale (implante en local ou nonlocal) | | 'RICRAG' : Modele d'endommagement scalaire pour | le beton (adapte aux cas de chargements monotones et | cycliques alternes à niveau modere de charge) pour les | elements volumiques 2D/3D. | | 'GLRC_DM' : Modèle d'endommagement scalaire pour le béton armé | sous chargement cyclique. Ce modèle est formulé | en termes de contraintes et déformation généralisées. | Il est implanté pour des éléments de type coque. Il | peut être noté qu'il n'y a pas de branche adoucissante | Ainsi, aucun phénomène de localisation des déformation | ne peut apparaître, ce qui assure une indépendance à l | discrétisation. | 'EFEM' : Modèle mettant permettant la mise en oeuvre de la | méthode EFEM (Embeded Finite Element Method). | | 'RICBET' : Modele d'endommagement visant à décrire le comportemen | du béton sous chargement cyclique/sismique. Parmi ses po | forts, on peut citer : la disymmétrie traction/compressi | les déformations permanentes en traction et en compressi | les effets hystérétiques en traction en enfin, un effet | unilatéral complet linéaire. Elements volumique 3D. | | 'RICCOQ' : Modèle d'endommagement simplifié régularisé par | l'energie de fissuration. Il est prévu pour les éléme | coques. Sa formulation est simple et robuste. | | 'CONCYC' : Modèle d'endommagement scalaire regularise soit en non | local soit par une approche energetique (Hillerborg) adap | aux chargements cycliques. Des enrichissement multi-axiau | du critere de fissuration et de l'evolution de la | fissuration peuvent etre activees. Le cisaillement peut e | controle efficacement. Il prend en compte l effet unilate | les deformations permamentes et les effets hysteretiques | induites par friction.
2.5 FLUAGE
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* 'FLUAGE' suivi d'un mot choisi parmi : | 'NORTON' : Modele de fluage de NORTON | | 'BLACKBURN' : Modele de fluage de Blackburn | | 'RCCMR_316' : Modele de fluage RCC-MR pour l'acier 316-SS | | 'RCCMR_304' : Modele de fluage RCC-MR pour l'acier 304-SS | | 'LEMAITRE' : Modele de fluage de Lemaitre | | 'POLYNOMIAL' : Modele de fluage de polynomial | | 'CERAMIQUE' : Modele de comportement des ceramiques | Au dessus d'une temperature de transition | le materiau flue selon la loi de Norton. | Au dessous de cette temperature, il se comporte | selon le modele d'Ottosen. | la perte de rigidite des elements ayant subi en | fluage une deformation totale superieure a une | limite fixee peut aussi etre prise en compte. | | 'MAXWELL' : Modele de Maxwell generalise. L modele possede | 4 branches obligatoires ( en plus de la branche | purement elastique) et 4 branches facultatives. | | 'MAXOTT' : Modele de comportement couplant le modele OTTOSEN | pour le comportement fragile et le modele de | MAXWELL pour le comportement de fluage. | | 'KELVIN' : Modele de comportement pour le fluage propre du | beton. Ce modele est base sur une chaîne de | Kelvin-Voigt compose de 3 systemes en serie et | de 1 ressort isole pour la partie purement | elastique.
2.6 PLASTIQUE_ENDOM
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* 'PLASTIQUE_ENDOM' suivi d'un mot choisi parmi : | 'PSURY' : modele d'endommagement P/Y | | 'ROUSSELIER': modele d'endommagement ductile de Rousselier | | 'GURSON2' : modele d'endommagement ductile de Gurson | modifie par Needleman et Tvergaard | | 'DRAGON' : modele endommageable quasi-fragile de Dragon | | 'BETON_URGC': modele de beton | | 'BETON_INSA': modele de beton | | 'BETON_DYNAR_LMT' : modele de beton pour dynamique rapide | | 'ENDO_PLAS' : modele de beton plastique endommageable
2.7 VISCOPLASTIQUE
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* 'VISCOPLASTIQUE' suivi d'un mot choisi parmi : | 'CHABOCHE' : Modele viscoplastique de Chaboche | | 'GUIONNET' : Modele viscoplastique de Guionnet | | 'ONERA' : Modele viscoplastique "unifie" de Chaboche | (effets "memoire" de la def. plastique) | | 'OHNO' : Modele viscoplastique de Ohno | (ONERA-Chaboche modifie Ohno ) | | 'VISCODOMMAGE' : Modele viscoplastique endommageable de | Lemaitre et Chaboche | | 'PARFAIT' : Modele viscoplastique parfait. | | 'POUDRE_A' : Modele viscoplastique d'ABOUAF pour | les poudres | | 'DDI' : Modele a deux deformations inelastiques. | | 'KOCKS' : Modele viscoplatique de KOCKS | | 'NOUAILHAS_A : Modele viscoplastique de Nouailhas | | 'NOUAILHAS_B : Modele viscoplastique de Chaboche | | 'VISK2' : Modele viscoplastique a 2 variables internes | base sur le modele plastique a ecrouissage cinematique | | 'VISCOHINTE' : Il s'agit d'un modele de JOIN avec | degradation jusqu'a la phase ultime de la | rupture. Ce modele d'endommagement est | dependant du temps. Il a comme support | geometrique les elements RACCORD. | | 'MISTRAL' : Modele general de deformation MISTRAL. Ce modele | requiert un comportement elastique orthotrope. | | 'GATT_MONERIE' : Modele viscoplastique de GATT_MONERIE pour | le comportement du combustible UO2 | | 'UO2': Modele couplant la viscoplasticite du combustible UO2 | decrite par le modele GATT_MONERIE et son comportement | fragile en traction (apparition de fissuration fictive) | decrit par le modele propose par OTTOSEN. | | 'VISCODD': Modele viscoplastique a ecrouissage isotrope | avec deux variables dendommagements: une premiere | ductile isotrope et une seconde de fluage anisotrope. | | 'SYCO1' : loi de 'SYMONDS & COWPER' standard (cf. MATE) | 'SYCO2' : loi de 'SYMONDS & COWPER' modifiée (cf. MATE) | disponible pour les formulations 3D et 2D contraintes planes | et déformations planes avec les éléments massifs et XFEM.
2.8 VISCO_EXTERNE
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* 'VISCO_EXTERNE' : comportement viscoplastique externe. Pas d'option par defaut. Doit etre suivi d'un mot choisi parmi : | 'GENERAL' : modele evaluant une deformation inelastique | combinaison d'un terme de gonflement et d'un terme | de fluage, a l'aide d'un critere general sur les | contraintes (critere de Von Mises) | | 'DRUCKER_PRAGER' : Option non disponible pour le calcul | | 'COHESION' : Option non disponible pour le calcul | | 'CONSOLIDATION' : Option non disponible pour le calcul | | 'UTILISATEUR' : Option non disponible pour le calcul | | | Commentaires : | ------------ | Un numero ILOI1 ou un nom CLOI16 doit etre affecte a toute | loi de comportement du groupe 'VISCO_EXTERNE'. | La liste des parametres externes de la loi est donnee par | l'objet LMOTS1 (le cas echeant). | Les composantes de materiau sont les memes que celles du | comportement 'ELASTIQUE' 'ISOTROPE'. | Quatre variables internes pre-definies pour toutes les lois : | - 'EC0 ' : deformation equivalente cumulee de fluage, | - 'ESW0' : deformation equivalente cumulee de gonflement, | - 'P ' : 1er invariant du tenseur des contraintes | = 1/3 trace (SIGMA), | - 'QTLD' : contrainte equivalente de Von Mises | = SQRT(3/2 S:S), avec S deviateur des contraintes. | La liste des variables internes supplementaires est donnee par | l'objet LMOTS3 (le cas echeant). | | Les lois 'VISCO_EXTERNE' sont integrees par un schema general | de type Runge-Kutta d'ordre 2. Le processus d'integration fait | appel au module utilisateur CREEP pour le calcul de vitesses | equivalentes de deformation de fluage et de gonflement. | Etant donnes : | - les deformations equivalentes cumulees EC0 et ESW0 au debut | du pas ; | - les variables internes caracterisant l'etat de contraintes | P et QTLD, au debut OU a la fin du pas ; | - les eventuelles variables internes supplementaires au debut | du pas ; | - un pas de temps dt ; | - un indicateur de debut OU de fin du pas ; | le module CREEP calcule : | - deux increments de deformation equivalente de fluage et de | gonflement : produits des vitesses de deformation (evaluees | au debut OU en fin de pas) par le pas de temps dt ; | - les valeurs des variables internes supplementaires en fin | de pas, si la routine est appelee avec l'indicateur de fin | du pas. | | Mode operatoire : | --------------- | 1 - Programmer le module externe CREEP et ses dependances : | - Reprendre le module exemple integre au code. | Il faut conserver imperativement la premiere carte du | module exemple pour assurer le succes de la compilation. | - Respecter l'interface d'appel de la routine. | 2 - Compiler le module externe et ses dependances, puis | edition de liens avec le reste du code. | 3 - Mise en oeuvre en langage Gibiane en respectant la syntaxe | decrite ci-dessus. | |---------------------------------------------------------------- | Interface du module externe CREEP : | --------------------------------- | | SUBROUTINE CREEP (DECRA,DESWA,STATEV,serd,EC0,ESW0,P,QTILD, | & TEMP,DTEMP,PREDEF,DPRED,TIME,DTIME, | & CMNAME,leximp,LEND,COORDS,NSTATV,NOEL,NPT, | & layer,kspt,KSTEPC,KINC) | IMPLICIT REAL*8(A-H,O-Z) | | | CHARACTER*16 CMNAME | | INTEGER leximp, LEND, NSTATV, NOEL, NPT, layer, kspt, | & KSTEPC, KINC | | REAL*8 DECRA(5), DESWA(5), STATEV(*), | & serd, EC0, ESW0, P, QTILD, | & TEMP,DTEMP, PREDEF(*),DPRED(*), TIME(2),DTIME, | & COORDS(*) | |---------------------------------------------------------------- | OUT : DECRA : REAL*8(5) | DECRA(1) : increment scalaire de deformation | de fluage, au debut du pas si LEND=0, | a la fin du pas si LEND=1. | Les composantes 2 a 5 ne sont pas exploitees | dans le cas d'une adherence a CAST3M. | | OUT : DESWA : REAL*8(5) | DESWA(1) : increment scalaire de deformation | de gonflement, au debut du pas si LEND=0, | a la fin du pas si LEND=1. | Les composantes 2 a 5 ne sont pas exploitees | dans le cas d'une adherence a CAST3M. | | Remarque : la routine CREEP evalue des VITESSES de deformation | (fluage et gonflement) au debut ou a la fin du pas, suivant la | valeur de LEND. | Les increments DECRA(1) et DESWA(1) sont ensuite determines | par les produits de ces vitesses par le pas de temps DTIME. | | IN/OUT : STATEV : REAL*8(*),variables internes supplementaires | Il s'agit des eventuelles variables internes | s'ajoutant aux 4 pre-definies 'EC0 ','ESW0', | 'P ' et 'QTLD'. | Valeurs au debut du pas si LEND=0. | Peuvent etre mises a jour si LEND=1: valeurs | a la fin du pas. | | IN/OUT : serd : REAL*8, puissance volumique de deformation | inelastique (produit contracte du tenseur | des contraintes et du tenseur des vitesses | de deformation inelastique). | Entree/sortie facultative, non exploitee par | CAST3M pour l'instant. | | IN : EC0 : REAL*8, deformation de fluage cumulee. | 1ere des 4 variables internes pre-definies. | Valeur au debut du pas. | | IN : ESW0 : REAL*8, deformation de gonflement cumulee. | 2eme des 4 variables internes pre-definies. | Valeur au debut du pas. | | IN : P : REAL*8, 1er invariant du tenseur des | contraintes = 1/3 trace(SIGMA) | 3eme des 4 variables internes pre-definies. | Valeur au debut du pas si LEND=0, a la fin | du pas si LEND=1. | | IN : QTILD : REAL*8, contrainte equivalente de Von Mises | = SQRT(3/2 S:S), S deviateur des contraintes | 4eme des 4 variables internes pre-definies. | Valeur au debut du pas si LEND=0, a la fin | du pas si LEND=1. | | IN : TEMP : REAL*8, temperature a la fin du pas. | DTEMP : REAL*8, increment de temperature au cours du | pas de temps. | PREDEF : REAL*8(*), vecteur des parametres externes | de la loi de comportement, valeurs a la fin | du pas. | DPRED : REAL*8(*),increments des parametres externes | au cours du pas de temps. | | IN : TIME : REAL*8(2) | TIME(1) : duree cumulee des iterations | internes a la fin du pas en cours. | TIME(2) : instant intermediaire absolu | a la fin du pas en cours. | DTIME : REAL*8, valeur du pas de temps en cours. | | Remarque : l'instant absolu correspondant a la precedente | iteration interne convergee est TIME(2)-DTIME. | | IN : CMNAME : CHARACTER*16, identifiant de la loi de | comportement. | 1) La loi est identifiee par le numero qui lui | a ete attribue : ILOI1, mot cle 'NUME_LOI' | Par convention, ce numero est encode dans | les 4 derniers caracteres de la chaine, | et doit etre recupere dans CREEP par une | instruction du type | K4ILOI = CMNAME(13:16) | (K4ILOI variable locale de type CHARACTER*4) | 2) La loi est identifiee par le nom qui lui a | a ete attribue : CLOI16, mot cle 'NOM_LOI' | et peut etre recupere dans CREEP directement | car CMNAME = CLOI16 (variable CHARACTER*16) | | IN : leximp : INTEGER | Entree non active dans le cas d'une | adherence a CAST3M. | | IN : LEND : INTEGER, indicateur de debut/fin de pas. | LEND=0 : les entrees P, QTILD sont definies | au debut du pas ; les sorties DECRA(1), | DESWA(1) sont calculees au debut du pas. | LEND=1 : les entrees P, QTILD sont definies | a la fin du pas ; les sorties DECRA(1), | DESWA(1) sont calculees a la fin du pas. | | IN : COORDS : REAL*8(*), coordonnees cartesiennes du point | d'integration courant. | | IN NSTATV : INTEGER, nombre de variables internes | supplementaires (en plus des 4 pre-definies) | | IN : NOEL : INTEGER, numero de l'element courant. | Attention : numerotation locale (numero de | l'element dans la sous-zone courante). | NPT : INTEGER, numero du point d'integration | courant. | | IN : layer : INTEGER | kspt : INTEGER | Entrees non actives dans le cas d'une | adherence a CAST3M. | | IN/OUT : KSTEPC : INTEGER | Entree n'ayant pas de sens dans le cas d'une | adherence a CAST3M. | | CONVENTION : on autorise la programmation de l'utilisateur a | se servir de KSTEPC comme code retour. Regles a respecter : | 1. Pas d'initialisation superflue de KSTEPC en entrant dans | CREEP. KSTEPC est initialise a 1 avant l'appel a CREEP. | 2. En cas d'erreur, KSTEPC est affecte d'une valeur | differente de 1 | | IN : KINC : INTEGER, compteur d'iterations internes. | Incrementation geree par l'appelant. | |----------------------------------------------------------------
2.9 IMPEDANCE
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* 'IMPEDANCE' , s'utilise pour pour un maillage support constitue de POI1 ou SEG2, suivi d'un mot choisi parmi : |'ELASTIQUE' : Comportement purement lineaire elastique | |'VOIGT' : Comportement superposant un frein visqueux | a une reponse de ressort lineaire | |'REUSS : Comportement resultant de l'association en serie | d'un frein visqueux et d'un ressort lineaire | |'COMPLEXE' : Comportement restreint au calcul frequentiel, | associant une partie elastique et un frein visqueux Il peut etre possible d'utiliser un autre materiau non-lineaire de cette notice (ex : 'PLASTIQUE' 'PARFAIT')
2.10 Remarques
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Remarques : * Actuellement, il n'est pas possible de cumuler _________ les comportements non lineaires * Actuellement, seul le comportement lineaire elastique isotrope peut etre utilise avec un comportement non lineaire, a l'exception du modele MISTRAL qui requiert un comportement elastique orthotrope.

3. LIQUIDE & LIQUIDE MECANIQUE
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----------------------------------------------- | Noms des materiaux pour la formulation LIQUIDE | ----------------------------------------------- La seule donnee de la formulation est necessaire. ---------------------------------------------------------- | Noms des materiaux pour la formulation LIQUIDE MECANIQUE | ---------------------------------------------------------- La seule donnee de la formulation est necessaire.

4. POREUX
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---------------------------------------------- | Noms des materiaux pour la formulation POREUX | ---------------------------------------------- Le comportement lineaire doit d'abord etre defini, puis le comportement non lineaire, le cas echeant, selon les directives ci-dessous :
4.1 Lineaire (ELASTIQUE)
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- Comportements lineaires : ------------------------- * 'ELASTIQUE' ('ISOTROPE') - Comportements non lineaires : ----------------------------
4.2 Non lineaire (PLASTIQUE)
----------------------------
* 'PLASTIQUE' suivi d'un mot choisi parmi : | ('ISOTROPE') : Modele de Von Mises ecrouissage isotrope. | | 'PARFAIT' : Modele de Von Mises sans ecrouissage | | 'CINEMATIQUE' : Modele de Von Mises ecrouissage | cinematique lineaire. | | 'DRUCKER_PRAGER' : Modele de Drucker-Prager a ecoulement | non associe. | | 'DRUCKER_PARFAIT' : Modele simplifie de Drucker-Prager | (parfait)

5. CONTACT
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-------------------------------------------------- | Noms des materiaux pour la formulation CONTACT | -------------------------------------------------- Il faut donner les deux maillages entre lesquels imposer la condition de contact et eventuelement un mot-cle parmi : | 'SYME' : traitement symetrique du contact | 'MESC' : traitement non symetrique du contact (maitre/esclave) | 'FAIB' : formulation faible du contact ou la condition de non penetration est imposee en moyenne sur chaque element Par defaut, le traitement du contact est maitre-esclave (mot-cle MESC) La condition Maitre Esclave impose qu'aucun noeud du second maillage ne traverse un element du premier maillage. En 2D, les deux maillages doivent etre constitues d'elements de type SEG2. Ces lignes doivent etre orientees et la condition de contact est imposee sur leur droite. MAIL1 >----->------>------> /|\ | DEP1 <-----<------<------< \|/ MAIL2 En 3D, les deux maillages doivent etre constitues d'elements de type TRI3. Ces surfaces doivent etre orientees et la condition de contact est ecrite selon la direction d'orientation.
5.1 Sans frottement
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- Comportement sans frottement : ------------------------------- * ('UNILATERAL') (pour l'instant, le seul disponible)
5.2 Avec frottement
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- Comportements avec frottements : ------------------------------- * 'FROTTANT' suivi d'un mot choisi parmi : | 'COULOMB' : frottement de coulomb entre deux lignes (2D) | ou deux surfaces (3D). | | 'FROCABLE' : frottement de cables de precontraintes selon | lois du BPEL99. Il faut en plus donner le | modele des cables et le maillage du volume | dans lequel les cables sont noyes.

6. THERMIQUE
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-------------------------------- | Noms des materiaux en THERMIQUE | -------------------------------- | ('ISOTROPE') | 'ORTHOTROPE' | 'ANISOTROPE' * Comportements | 'CONDUCTION' C'est le comportement par defaut | | 'CONVECTION' Convection entre deux surfaces ou entre milieu | externe et paroi. Pour les coques il faut un des | mots: | 'SUPERIEURE' | 'INFERIEURE' suivant que l'échange se fait par la | face superieure ou inferieure de la coque | | 'RAYONNEMENT' Echange thermique par rayonnement. suivi d'un des | mots : | | - 'INFINI' rayonnement à l'infini | - 'FAC_A_FAC' rayonnement face à face de deux surface | suivi de : | GEO1 surface 1 | GEO2 surface 2 | GEO3 maillage de seg2 reliant les | points homologues de GEO1 et GEO2 | MOD1 modele "thermique convection" | sur les elements raccords liant | les deux faces | - 'CAVITE' rayonnement de la surface sur elle-meme | suivi ou non des mots : | | 'CONVEXE' si la cavite est convexe | 'FERME' si la cavite est ferme | 'SYMETRIQUE' en cas d'etude d'une partie | symetrique de la cavite totale | 'FAC_FORME' si on veut utiliser la | methode qui s'appuie sur le | calcul des facteurs de formes | 'ABSO' si le milieu est absorbant | | Remarque : un modele de thermique rayonnement peut etre defini | en plusieurs fois a condition de preciser le meme constituant | | 'PHASE' En cas de changement de phase avec chaleur latente. Ce | comportement est une extension non lineaire de la | conduction | | 'ADVECTION' echange d'un fluide dans un tuyau. La temperature du | fluide est supposee homogene dans une section du tube | ce comportement est une extension non lineaire de la | conduction | | 'SOURCE' Definition d'une source de chaleur appliquee sur le | maillage fourni au modele. La formulation generale | permet de definir une densite volumique de chaleur | (voir MATE). | | Deux distributions spatiales specifiques sont egalement | disponibles : | - 'GAUSSIENNE' 'ISOTROPE' | - 'GAUSSIENNE' 'ISOTROPE_TRANSVERSE' | | Remarque : les modeles de source GAUSSIENNE ne sont disponibles | que pour les elements massifs en dimension 2 et 3.

7. CHANGEMENT_PHASE
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---------------------------------------- | Noms des materiaux en CHANGEMENT_PHASE | ---------------------------------------- | 'PARFAIT' | Remarque : Les variables primales et duales impactees sont a | fournir obligatoirement a 'MODE'. | ex : pour un changement de phase thermique : | MOD1 = ... 'INCO' 'T' 'Q' ... ; | 'SOLUBILITE' | Remarque : Les 2 inconnues primales et 2 duales impactees sont a | fournir obligatoirement a 'MODE'. | ex : pour une solubilite liquide gaz en diffusion : | MOD1 = ... 'INCO' 'CL' 'CGA' 'QL' 'QGA' ... ;

8. METALLURGIE
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----------------------------------- | Noms des materiaux en METALLURGIE | ----------------------------------- Deux types de transformations sont disponibles pour les transformations metallurgiques : 1- Type KOISTINEN-MARBURGER (Acta Metallurgica, Vol.7, Issue 1, January 1959, pp.59-60) 2- Type LEBLOND-DEVAUX (Acta Metallurgica, Vol.32, Issue 1, January 1984, pp.137-146) Pour definir les transformations, quatre objets sont a fournir en plus a l'operateur MODE : 'PHASES' : (LISTMOTS) liste des phases en presence 'REACTIFS': (LISTMOTS) liste des reactifs pour chaque transformation 'PRODUITS': (LISTMOTS) liste des produits pour chaque transformation 'TYPE' : (LISTMOTS) type de chacune des réactions | 'KOIS' | 'LEBL'

9. DARCY
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----------------------------- | Noms des materiaux en DARCY | ----------------------------- | ('ISOTROPE') | 'ORTHOTROPE' | 'ANISOTROPE'

10. MAGNETODYNAMIQUE
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---------------------------------------- | Noms des materiaux en MAGNETODYNAMIQUE | ---------------------------------------- La seule formulation actuellement disponible est la formulation en coques minces 'POTENTIEL_VECTEUR' (option par defaut). syntaxe : --------- * 'POTENTIEL_VECTEUR' | ('ISOTROPE') (option par defaut) | 'ORTHOTROPE'

11. NAVIER_STOKES, EULER
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------------------------------------------------------- | Noms des materiaux pour la formulation NAVIER_STOKES | ------------------------------------------------------- La seule donnee de la formulation est necessaire. ------------------------------------------------------- | Noms des materiaux pour la formulation EULER | ------------------------------------------------------- La seule donnee de la formulation est necessaire.

12. MELANGE
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------------------------------------------------------- | Noms des materiaux pour la formulation MELANGE | ------------------------------------------------------- 'CEREM' : modele de transition de phase du 16MND5 'PARALLELE' : modele de combinaison lineaire de modeles elemntaires munis de noms de phases. 'ZTMAX' : modele de changement d'etat avec transition. Par defaut la variable d'etat est la temperature.

13. FISSURE
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------------------------------------------------------- | Noms des materiaux pour la formulation FISSURE | ------------------------------------------------------- | ('PARF') | ('MASS') | ('POISEU_BLASIUS') | ('REEL') | ('FILM') | ('POISEU_COLEBROOK') | ('FROTTEMENT1') | ('FROTTEMENT2') | ('FROTTEMENT3') | ('FROTTEMENT4') * choix de la loi de comportement pour la vapeur d'eau | 'PARF' : gaz parfait | 'REEL' : gaz reel * choix du modele de condensation | 'MASS' : condensation en masse (la vapeur condensee est transportee par le fluide) | 'FILM' : condensation en film (la vapeur condensee est transportee par le fluide. condensation en masse (mot-cle MASS): la vapeur condensee forme un film qui adhere a la paroi, dont l'epaisseur ne modifie pas l'ouverture de la fissure. * choix de la loi de frottement | ('POISEU_BLASIUS') : ecoulement dans un canal rectangulaire lisse | ('POISEU_COLEBROOK') : ecoulement dans un canal rectangulaire rugueux | ('FROTTEMENTi') : loi a coefficients choisis par l'utilisateur *les valeurs par defaut sont : PARF MASS POISEU_BLASIUS

14. THERMOHYDRIQUE
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------------------------------------------------------- | Noms des materiaux pour la formulation THERMOHYDRIQUE | ------------------------------------------------------- 'SCHREFLER' : modele de couplage thermohydrique pour milieux poreux insatures constitues de 4 phases : solide poreux, eau liquide, eau vapeur et air sec.

15. LIAISON
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-------------------------------------------------- | Noms des materiaux pour la formulation LIAISON | -------------------------------------------------- La base A est formee a partir d'un ensemble de deformees (par exemple modes propres ou modes statiques) ; la base B est celle des elements finis. - Liaisons compatibles avec PASAPAS et DYNE (voir notice DYNE) 'POINT_PLAN' 'FLUIDE' : s'exprime en base A et base B 'POINT_PLAN' 'FROTTEMENT' : base B 'POINT_PLAN' : base A et base B 'POINT_POINT' 'FROTTEMENT' : base B 'POINT_POINT' 'DEPLACEMENT_PLASTIQUE' : base B 'POINT_POINT' 'ROTATION_PLASTIQUE' : base B 'POINT_POINT' : base B 'POINT_CERCLE' 'MOBILE' : base B 'POINT_CERCLE' 'FROTTEMENT' : base B 'POINT_CERCLE' : base B 'CERCLE_PLAN' 'FROTTEMENT' : base B 'CERCLE_CERCLE' 'FROTTEMENT' : base B 'PROFIL_PROFIL' 'INTERIEUR' : base B 'PROFIL_PROFIL' 'EXTERIEUR' : base B 'LIGNE_LIGNE' 'FROTTEMENT' : base B 'LIGNE_CERCLE' 'FROTTEMENT' : base B 'PALIER_FLUIDE' 'RHODE_LI' : base B 'COUPLAGE' 'DEPLACEMENT' : base A 'COUPLAGE' 'VITESSE' : base A 'POLYNOMIALE' : base A - Liaison compatible uniquement avec PASAPAS 'NEWMARK' 'MODAL' : base A

16. DIFFUSION
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--------------------------------------------------- | Noms des materiaux pour la formulation DIFFUSION | --------------------------------------------------- 'FICK' : loi de Fick (J = -D.gradC), modele par defaut.

17. CHARGEMENT
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---------------------------------------------------- | Noms des materiaux pour la formulation CHARGEMENT | ---------------------------------------------------- 'PRESSION' : définit un modele de chargement de pression. GEO1 est un maillage de surface. Remarques : ----------- La surface GEO1 doit etre orientee (voir INVE et ORIE).

18. Tableau des elements disponibles par formulation
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Les tableaux qui suivent indiquent, pour chaque formulation,quels sont les elements finis disponibles, associes a un support geometrique donne, le(s) degre(s) de leurs fonctions d'interpolation, les options de calcul dans lesquelles ils sont utilisables (voir OPTI) ainsi que les inconnues nodales correspondantes.
18.1 MECANIQUE
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-------------------------------------------------------------------- | Elements finis en formulation MECANIQUE | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | POI1 | POI1 | point | | PLAN GENE | UX UY | | | | | |cf Remarque| UZ RX RY | | |-----------------------------------------------------| | | CERC | cerce | | AXIS | UR UZ | | | | | | FOUR | UR UZ UT | | |------------------------------------------------------ | | POJS | element de | | PLAN | | | | | section | | TRID | | | | | de poutre | | | | -------------------------------------------------------------------- | SEG2 | BARR | barre | 1 | PLAN CONT | UX UY | | | | | | PLAN DEFO | UX UY | | | | armature | | TRID | UX UY UZ | | |------------------------------------------------------ | | BAEX | barre | 1 | PLAN CONT | UX UY | | | | excentree | | PLAN DEFO | UX UY | | | | | | TRID | UX UY UZ | | |------------------------------------------------------ | | (M1D2) | massif (1D) | 1 | UNID PLAN | UX | | | | 2 noeuds | | UNID AXIS | UR | | | | | | UNID SPHE | UR | | |------------------------------------------------------ | | COQ2 | coque mince | 1 | PLAN CONT | UX UY RZ | | | | | | PLAN DEFO | UX UY RZ | | | | | et | PLAN GENE | UX UY RZ | | | | | |cf Remarque| UZ RX RY | | | | | 3 | AXIS | UR UZ RT | | | | | | FOUR | UR UZ UT | | | | | | | RT | | |------------------------------------------------------ | | POUT | poutre | 1 | TRID | UX UY UZ | | | | | et | | RX RY RZ | | | | | 3 | PLAN CONT | UX UY RZ | | | | | | PLAN DEFO | UX UY RZ | | |------------------------------------------------------ | | TIMO | poutre | 1 | TRID | UX UY UZ | | | | de | | | RX RY RZ | | | | Timoschenko | | PLAN CONT | UX UY RZ | | | | | | PLAN DEFO | UX UY RZ | | |------------------------------------------------------ | | TUYA | tuyau droit | 1 | TRID | UX UY UZ | | | | et | et | | RX RY RZ | | | | coude | 3 | | | | |------------------------------------------------------ | | TUFI | tuyau | | TRID | UX UY UZ | | | | fissure | | | RX RY RZ | | |------------------------------------------------------ | | JOI1 | joint | 0 | TRID | UX UY UZ | | | | unidimen- | | | RX RY RZ | | | | sionnel a | | PLAN CONT | UX UY RZ | | | | deux noeuds | | PLAN DEFO | UX UY RZ | -------------------------------------------------------------------- | SEG3 | BAR3 | barre | 2 | TRID | UX UY UZ | | |------------------------------------------------------ | | (M1D3) | massif (1D) | 2 | UNID PLAN | UX | | | | 3 noeuds | | UNID AXIS | UR | | | | | | UNID SPHE | UR | -------------------------------------------------------------------- | TRI3 | (TRI3) | triangle | 1 | PLAN CONT | UX UY | | | | a 3 noeuds | | PLAN DEFO | UX UY | | | | | | PLAN GENE | UX UY | | | | massif | |cf Remarque| UZ RX RY | | | | | | AXIS | UR UZ | | | | | | FOUR | UR UZ UT | | |------------------------------------------------------ | | ICT3 | triangle | 1 | PLAN CONT | UX UY | | | | a 3 noeuds | | PLAN DEFO | UX UY | | | |incompressib.| | AXIS | UR UZ | | |------------------------------------------------------ | | COQ3 | coque mince | 1 | TRID | UX UY UZ | | | | polynome | et | | RX RY RZ | | | | incomplet | 3 | | | | | | en flexion | | | | | |------------------------------------------------------ | | DKT | coque mince | 1 | TRID | UX UY UZ | | | | hypothese de| et | | RX RY RZ | | | | Kirchhoff | 3 | | | | | | discrete | | | | | |------------------------------------------------------ | | DST | coque avec | 1 | TRID | UX UY UZ | | | | cisaillement| et | | RX RY RZ | | | | transverse | 3 | | | | |------------------------------------------------------ | | TRIH | element | | PLAN CONT | P PI UX UY| | | | homogeneise | | PLAN DEFO | P PI UX UY| | | | | | AXIS | P PI UR RT| | | | | | FOUR | P PI UR UT| | | | | | | RR RT | | |------------------------------------------------------ | | TRIS | element de | 1 | PLAN | | | | | section | | TRID | | | | | de poutre | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUA4 | (QUA4) | quadrangle | 1 | PLAN CONT | UX UY | | | | a 4 noeuds | | PLAN DEFO | UX UY | | | | | | PLAN GENE | UX UY | | | | massif | |cf Remarque| UZ RX RY | | | | | | AXIS | UR UZ | | | | | | FOUR | UR UZ UT | | |------------------------------------------------------ | | Q4RI | quadrangle | 1 | PLAN CONT | UX UY | | | | a 4 noeuds | | PLAN DEFO | UX UY | | | | et 1x1 | | PLAN GENE | UX UY | | | | point de | |cf Remarque| UZ RX RY | | | | Gauss | | AXIS | UR UZ | | | | | | FOUR | UR UZ UT | | |------------------------------------------------------ | | ICQ4 | quadrangle | 1 | PLAN CONT | UX UY | | | | a 4 noeuds | | PLAN DEFO | UX UY | | | |incompressib.| | AXIS | UR UZ | | |------------------------------------------------------ | | COQ4 | coque mince | 1 | TRID | UX UY UZ | | | | avec | | | RX RY RZ | | | | cisaillement| | | | | | | transverse | | | | | |------------------------------------------------------ | | QUAS | element de | 1 | PLAN | | | | | section | | TRID | | | | | de poutre | | | | | |------------------------------------------------------ | | QUAH | element | | AXIS | P PI UR RT| | | | homogeneise | | FOUR | P PI UR UT| | | | | | | RR RT | -------------------------------------------------------------------- | TRI6 | (TRI6) | triangle | 2 | PLAN CONT | UX UY | | | | a 6 noeuds | | PLAN DEFO | UX UY | | | | | | PLAN GENE | UX UY | | | | massif | |cf Remarque| UZ RX RY | | | | | | AXIS | UR UZ | | | | | | FOUR | UR UZ UT | | |------------------------------------------------------ | | ICT6 | triangle | 2 | PLAN CONT | UX UY | | | | a 6 noeuds | | PLAN DEFO | UX UY | | | |incompressib.| | AXIS | UR UZ | | |------------------------------------------------------ | | COQ6 | coque | 2 | TRID | UX UY UZ | | | | epaisse | | | RX RY RZ | | |------------------------------------------------------ | | TRH6 | element | 2 | PLAN CONT | P PI UX UY| | | | homogeneise | | PLAN DEFO | P PI UX UY| -------------------------------------------------------------------- | QUA8 | (QUA8) | quadrangle | 2 | PLAN CONT | UX UY | | | | a 8 noeuds | | PLAN DEFO | UX UY | | | | | | PLAN GENE | UX UY | | | | massif | |cf Remarque| UZ RX RY | | | | | | AXIS | UR UZ | | | | | | FOUR | UR UZ UT | | |------------------------------------------------------ | | Q8RI | quadrangle | 2 | PLAN CONT | UX UY | | | | a 8 noeuds | | PLAN DEFO | UX UY | | | | et 2x2 | | PLAN GENE | UX UY | | | | points de | |cf Remarque| UZ RX RY | | | | Gauss | | AXIS | UR UZ | | | | | | FOUR | UR UZ UT | | |------------------------------------------------------ | | ICQ8 | quadrangle | 2 | PLAN CONT | UX UY | | | | a 8 noeuds | | PLAN DEFO | UX UY | | | |incompressib.| | AXIS | UR UZ | | |------------------------------------------------------ | | COQ8 | coque | 2 | TRID | UX UY UZ | | | | epaisse | | | RX RY RZ | -------------------------------------------------------------------- | POLY | POLY | Polygone | 1 | PLAN CONT | UX UY | | | |meme nombre | | PLAN DEFO | UX UY | | | |de noeuds | | PLAN GENE | UX UY | | | |que de cotes | |cf Remarque| UZ RX RY | | | | massif | | AXIS | UR UZ | | | | | | FOUR | UR UZ UT | -------------------------------------------------------------------- | CUB8 | (CUB8) | cube | 1 | TRID | UX UY UZ | | | | a 8 noeuds | | | | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | CUBH | element | | TRID | P PI UX RY| | | | homogeneise | | | UY RX| | |------------------------------------------------------ | | SHB8 | element de | 1 | TRID | UX UY UZ | | | | coque | | | | | | | | | | | | |------------------------------------------------------ | | ICC8 |incompressib.| 1 | TRID | UX UY UZ | -------------------------------------------------------------------- | TET4 | (TET4) | tetraedre | 1 | TRID | UX UY UZ | | | | a 4 noeuds | | | | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | ICT4 |incompressib.| 1 | TRID | UX UY UZ | -------------------------------------------------------------------- | PRI6 | (PRI6) | prisme | 1 | TRID | UX UY UZ | | | | a 6 noeuds | | | | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | ICP6 |incompressib.| 1 | TRID | UX UY UZ | -------------------------------------------------------------------- | PYR5 | (PYR5) | pyramide | 1 | TRID | UX UY UZ | | | | a 5 noeuds | | | | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | ICY5 |incompressib.| 1 | TRID | UX UY UZ | -------------------------------------------------------------------- | CU20 | (CU20) | cube | 2 | TRID | UX UY UZ | | | | a 20 noeuds | | | | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | IC20 |incompressib.| 2 | TRID | UX UY UZ | -------------------------------------------------------------------- | TE10 | (TE10) | tetraedre | 2 | TRID | UX UY UZ | | | | a 10 noeuds | | | | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | IC10 |incompressib.| 2 | TRID | UX UY UZ | -------------------------------------------------------------------- | PR15 | (PR15) | prisme | 2 | TRID | UX UY UZ | | | | a 15 noeuds | | | | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | IC15 |incompressib.| 2 | TRID | UX UY UZ | -------------------------------------------------------------------- | PY13 | (PY13) | pyramide | 2 | TRID | UX UY UZ | | | | a 13 noeuds | | | | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | IC13 |incompressib.| 2 | TRID | UX UY UZ | -------------------------------------------------------------------- | RAC2 | LISP | element | | TRID | UX UY UZ | | | | linespring | | | RX RY RZ | | |------------------------------------------------------ | | LISM | element | | TRID | UX UY UZ | | | | linespring | | | RX RY RZ | | | | modifie | | | | | |------------------------------------------------------ | | JOI2 | element | 1 | PLAN DEFO | UX UY | | | | joint a | | PLAN CONT | UX UY | | | | 4 noeuds | | AXIS | UR UZ | | |------------------------------------------------------ | | COA2 | element | 1 | PLAN DEFO | UX UY | | | | coaxial a | | PLAN CONT | UX UY | | | COS2 | 4 noeuds | | TRID | UX UY UZ | -------------------------------------------------------------------- | RAC3 | JOI3 | element | 2 | PLAN DEFO | UX UY | | | | joint a | | PLAN CONT | UX UY | | | | 6 noeuds | | AXIS | UR UZ | -------------------------------------------------------------------- | LIA3 | JOT3 | element | 1 | TRID | UX UY UZ | | | | joint a | | | | | | | 6 noeuds | | | | -------------------------------------------------------------------- | LIA4 | JOI4 | element | 1 | TRID | UX UY UZ | | | | joint a | | | | | | | 8 noeuds | | | | --------------------------------------------------------------------
18.2 FLUIDE
-----------
-------------------------------------------------------------------- | Elements finis en formulation FLUIDE | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | |------------------------------------------------------------------| | SEG2 | LSE2 | element | 1 | TRID | P PI | | | | tuyau | | | | | | | acoustique | | | | | | | pure | | | | | |------------------------------------------------------ | | LSU2 | element de | 1 | PLAN CONT | P PI UZ | | | | surface | | PLAN DEFO | P PI UZ | | | | libre | | AXIS | P PI UZ | | | | | | FOUR | P PI UZ | -------------------------------------------------------------------- | TRI3 | LTR3 | triangle | 1 | PLAN CONT | P PI | | | | a 3 noeuds | | PLAN DEFO | P PI | | | | massif | | AXIS | P PI | | | | | | FOUR | P PI | | |------------------------------------------------------ | | LSU3 | element de | 1 | TRID | P PI UZ | | | | surface | | | | | | | libre | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUA4 | LQU4 | quadrangle | 1 | PLAN CONT | P PI | | | | a 4 noeuds | | PLAN DEFO | P PI | | | | massif | | AXIS | P PI | | | | | | FOUR | P PI | | |------------------------------------------------------ | | LSU4 | element de | 1 | TRID | P PI UZ | | | | surface | | | | | | | libre | | | | -------------------------------------------------------------------- | CUB8 | LCU8 | cube | 1 | TRID | P PI | | | | a 8 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | TET4 | LTE4 | tetraedre | 1 | TRID | P PI | | | | a 4 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | PRI6 | LPR6 | prisme | 1 | TRID | P PI | | | | a 6 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | PYR5 | LPY5 | pyramide | 1 | TRID | P PI | | | | a 5 noeuds | | | | | | | massif | | | | --------------------------------------------------------------------
18.3 FLUIDE MECANIQUE
---------------------
-------------------------------------------------------------------- | Elements finis en formulation FLUIDE MECANIQUE | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | SEG2 | LITU | raccord | 1 | TRID | P PI UX UY| | | | liquide | | | UZ | | | | tuyau | | | | -------------------------------------------------------------------- | RAC2 | (RAC2) | raccord | 1 | PLAN CONT | P PI UX UY| | | | liquide | | PLAN DEFO | P PI UX UY| | | | massif | | AXIS | P PI UR UZ| | | | | | FOUR | P PI UR UZ| | |------------------------------------------------------ | | RACO | raccord | 3 | PLAN CONT | P PI UX UY| | | | liquide | | | RZ | | | | coque | | PLAN DEFO | P PI UX UY| | | | | | | RZ | | | | | | AXIS | P PI UR UZ| | | | | | | RT | | | | | | FOUR | P PI UR UZ| | | | | | | RT | -------------------------------------------------------------------- | LIA3 | (LIA3) | raccord | 1 | TRID | P PI | | | | liquide | | | UX UY UZ | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | LICO | raccord | 3 | TRID | P PI | | | | liquide | | | UX UY UZ | | | | coque | | | RX RY RZ | -------------------------------------------------------------------- | LIA4 | (LIA4) | raccord | 1 | TRID | P PI | | | | liquide | | | UX UY UZ | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | LIC4 | raccord | 3 | TRID | P PI | | | | liquide | | | UX UY UZ | | | | coque | | | RX RY RZ | --------------------------------------------------------------------
18.4 POREUX
-----------
-------------------------------------------------------------------- | Elements finis en formulation POREUX | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | TRI6 | (TRIP) | triangle | 2 | PLAN CONT | UX UY P | | | | a 6 noeuds | et | PLAN DEFO | UX UY P | | | | massif | 1 | AXIS | UR UZ P | -------------------------------------------------------------------- | QUA8 | (QUAP) | quadrangle | 2 | PLAN CONT | UX UY P | | | | a 8 noeuds | et | PLAN DEFO | UX UY P | | | | massif | 1 | AXIS | UR UZ P | -------------------------------------------------------------------- | CU20 | (CUBP) | cube | 2 | TRID | UX UY UZ | | | | a 20 noeuds | et | | P | | | | massif | 1 | | | -------------------------------------------------------------------- | TE10 | (TETP) | tetraedre | 2 | TRID | UX UY UZ | | | | a 10 noeuds | et | | P | | | | massif | 1 | | | -------------------------------------------------------------------- | PR15 | (PRIP) | prisme | 2 | TRID | UX UY UZ | | | | a 15 noeuds | et | | P | | | | massif | 1 | | | -------------------------------------------------------------------- | RAP3 | (JOP3) | element | 2 | PLAN CONT | UX UY P | | | | joint a | et | PLAN DEFO | UX UY P | | | | 8 noeuds | 1 | AXIS | UR UZ P | -------------------------------------------------------------------- | LIP6 | (JOP6) | element | 2 | TRID | UX UY UZ | | | | joint a | et | | P | | | | 15 noeuds | 1 | | | -------------------------------------------------------------------- | LIP8 | (JOP8) | element | 2 | TRID | UX UY UZ | | | | joint a | et | | P | | | | 20 noeuds | 1 | | | --------------------------------------------------------------------
18.5 THERMIQUE CONDUCTION, PHASE ou SOURCE
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-------------------------------------------------------------------- | Elements finis en THERMIQUE, pour les formulations : | | CONDUCTION, PHASE ou SOURCE | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | SEG2 | JOI1 | joint | 1 | PLAN | T | | | | | | TRID | T | | |------------------------------------------------------ | | BARR | barre | 1 | PLAN | T | | | | | | TRID | T | | |------------------------------------------------------ | | (T1D2) | massif (1D) | 1 | UNID PLAN | T | | | | 2 noeuds | | UNID AXIS | T | | | | | | UNID SPHE | T | | |------------------------------------------------------ | | COQ2 | coque mince | 1 | PLAN | T TSUP | | | | variation | | | TINF | | | | parabolique | | AXIS | T TSUP | | | | dans | | | TINF | | | | l'epaisseur | | | | -------------------------------------------------------------------- | SEG3 | (T1D3) | massif (1D) | 1 | UNID PLAN | T | | | | 3 noeuds | | UNID AXIS | T | | | | | | UNID SPHE | T | -------------------------------------------------------------------- | TRI3 | (TRI3) | triangle | 1 | PLAN | T | | | | a 3 noeuds | | AXIS | T | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ3 | coque mince | 1 | TRID | T TSUP | | | | variation | | | TINF | | | | parabolique | | | | | | | dans | | | | | | | l'epaisseur | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUA4 | (QUA4) | quadrangle | 1 | PLAN | T | | | | a 4 noeuds | | AXIS | T | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ4 | coque mince | 1 | TRID | T TSUP | | | | variation | | | TINF | | | | parabolique | | | | | | | dans | | | | | | | l'epaisseur | | | | -------------------------------------------------------------------- | TRI6 | (TRI6) | triangle | 2 | PLAN | T | | | | a 6 noeuds | | AXIS | T | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ6 | coque | 2 | TRID | T TSUP | | | | epaisse | | | TINF | | | | variation | | | | | | | parabolique | | | | | | | dans | | | | | | | l'epaisseur | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUA8 | (QUA8) | quadrangle | 2 | PLAN | T | | | | a 8 noeuds | | AXIS | T | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ8 | coque | 2 | TRID | T TSUP | | | | epaisse | | | TINF | | | | variation | | | | | | | parabolique | | | | | | | dans | | | | | | | l'epaisseur | | | | -------------------------------------------------------------------- | CUB8 | (CUB8) | cube | 1 | TRID | T | | | | a 8 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | TET4 | (TET4) | tetraedre | 1 | TRID | T | | | | a 4 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | PRI6 | (PRI6) | prisme | 1 | TRID | T | | | | a 6 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | PYR5 | (PYR5) | pyramide | 1 | TRID | T | | | | a 5 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | CU20 | (CU20) | cube | 2 | TRID | T | | | | a 20 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | TE10 | (TE10) | tetraedre | 2 | TRID | T | | | | a 10 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | PR15 | (PR15) | prisme | 2 | TRID | T | | | | a 15 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | PY13 | (PY13) | pyramide | 2 | TRID | T | | | | a 13 noeuds | | | | | | | massif | | | | --------------------------------------------------------------------
18.6 THERMIQUE CONVECTION
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-------------------------------------------------------------------- | Elements finis en formulation THERMIQUE CONVECTION | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | POI1 | (POI1) | element 0D | 1 | UNID PLAN | T | | | | d'echange | | UNID AXIS | T | | | | pour massif | | UNID SPHE | T | -------------------------------------------------------------------- | SEG2 | (SEG2) | element | 1 | PLAN | T | | | | d'echange | | AXIS | T | | | | pour massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ2 | element | 1 | AXIS | TSUP | | | | d'echange | | |ou TINF | | | | pour coque | | | | | |------------------------------------------------------ | | (SEG2) | element 1D | 1 | UNID PLAN | T | | | | d'echange | | UNID AXIS | T | | | | face a face | | UNID SPHE | T | | | | a 1x1 noeuds| | | | -------------------------------------------------------------------- | SEG3 | (SEG3) | element | 2 | PLAN | T | | | | d'echange | | AXIS | T | | | | pour massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | TRI3 | (TRI3) | element | 1 | TRID | T | | | | d'echange | | | | | | | pour massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ3 | element | 1 | TRID | TSUP | | | | d'echange | | |ou TINF | | | | pour coque | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUA4 | (QUA4) | element | 1 | TRID | T | | | | d'echange | | | | | | | pour massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ4 | element | 1 | TRID | TSUP | | | | d'echange | | |ou TINF | | | | pour coque | | | | -------------------------------------------------------------------- | TRI6 | (TRI6) | element | 2 | TRID | T | | | | d'echange | | | | | | | pour massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ6 | element | 2 | TRID | TSUP | | | | d'echange | | |ou TINF | | | | pour coque | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUA8 | (QUA8) | element | 2 | TRID | T | | | | d'echange | | | | | | | pour massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ8 | element | 2 | TRID | TSUP | | | | d'echange | | |ou TINF | | | | pour coque | | | | -------------------------------------------------------------------- | RAC2 | (RAC2) | element | 1 | PLAN | T | | | | d'echange | | AXIS | | | | | face a face | | | | | | | a 2x2 noeuds| | | | -------------------------------------------------------------------- | RAC3 | (RAC3) | element | 2 | PLAN | T | | | | d'echange | | AXIS | | | | | face a face | | | | | | | a 2x3 noeuds| | | | -------------------------------------------------------------------- | LIA3 | (LIA3) | element | 1 | TRID | T | | | | d'echange | | | | | | | face a face | | | | | | | a 2x3 noeuds| | | | -------------------------------------------------------------------- | LIA4 | (LIA4) | element | 1 | TRID | T | | | | d'echange | | | | | | | face a face | | | | | | | a 2x4 noeuds| | | | -------------------------------------------------------------------- | LIA6 | (LIA6) | element | 2 | TRID | T | | | | d'echange | | | | | | | face a face | | | | | | | a 2x6 noeuds| | | | -------------------------------------------------------------------- | LIA8 | (LIA8) | element | 2 | TRID | T | | | | d'echange | | | | | | | face a face | | | | | | | a 2x8 noeuds| | | | --------------------------------------------------------------------
18.7 THERMIQUE RAYONNEMENT
--------------------------
-------------------------------------------------------------------- | Elements finis en formulation THERMIQUE RAYONNEMENT | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | SEG2 | (SEG2) | element de | 1 | PLAN | T | | | | rayonnement | | AXIS | T | | | | pour massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ2 | element de | 1 | AXIS | TSUP | | | | rayonnement | | |ou TINF | | | | pour coque | | | | -------------------------------------------------------------------- | SEG3 | (SEG3) | element de | 2 | PLAN | T | | | | rayonnement | | AXIS | T | | | | pour massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | TRI3 | (TRI3) | element de | 1 | TRID | T | | | | rayonnement | | | | | | | pour massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ3 | element de | 1 | TRID | TSUP | | | | rayonnement | | |ou TINF | | | | pour coque | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUA4 | (QUA4) | element de | 1 | TRID | T | | | | d'echange | | | | | | | rayonnement | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ4 | element de | 1 | TRID | TSUP | | | | rayonnement | | |ou TINF | | | | pour coque | | | | -------------------------------------------------------------------- | TRI6 | (TRI6) | element de | 2 | TRID | T | | | | rayonnement | | | | | | | pour massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ6 | element de | 2 | TRID | TSUP | | | | rayonnement | | |ou TINF | | | | pour coque | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUA8 | (QUA8) | element de | 2 | TRID | T | | | | rayonnement | | | | | | | pour massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ8 | element de | 2 | TRID | TSUP | | | | rayonnement | | |ou TINF | | | | pour coque | | | | -------------------------------------------------------------------- | RAC2 | (RAC2) | element de | 1 | PLAN | T | | | | rayonnement | | AXIS | | | | | face a face | | | | | | | a 2x2 noeuds| | | | -------------------------------------------------------------------- | RAC3 | (RAC3) | element de | 2 | PLAN | T | | | | rayonnement | | AXIS | | | | | face a face | | | | | | | a 2x3 noeuds| | | | -------------------------------------------------------------------- | LIA3 | (LIA3) | element | 1 | TRID | T | | | | d'echange | | | | | | | face a face | | | | | | | a 2x3 noeuds| | | | -------------------------------------------------------------------- | LIA4 | (LIA4) | element | 1 | TRID | T | | | | d'echange | | | | | | | face a face | | | | | | | a 2x4 noeuds| | | | -------------------------------------------------------------------- | LIA6 | (LIA6) | element | 2 | TRID | T | | | | d'echange | | | | | | | face a face | | | | | | | a 2x6 noeuds| | | | -------------------------------------------------------------------- | LIA8 | (LIA8) | element | 2 | TRID | T | | | | d'echange | | | | | | | face a face | | | | | | | a 2x8 noeuds| | | | --------------------------------------------------------------------
18.8 THERMIQUE ADVECTION
------------------------
-------------------------------------------------------------------- | Elements finis en formulation THERMIQUE ADVECTION | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | SEG2 | TUY2 | element de | 1 | PLAN | T | | | | tuyauterie | | TRID | | |------------|------------------------------------------------------ | SEG3 | TUY3 | element de | 2 | PLAN | T | | | | tuyauterie | | TRID | | |------------|------------------------------------------------------ | | | triangle | | | | | TRI3 | (TRI3) | a 3 noeuds | 1 | PLAN | T | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | | | quadrangle | | | | | QUA4 | (QUA4) | a 4 noeuds | 1 | PLAN | T | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | | | triangle | | | | | TRI6 | (TRI6) | a 6 noeuds | 2 | PLAN | T | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | | | quadrangle | | | | | QUA8 | (QUA8) | a 8 noeuds | 2 | PLAN | T | | | | massif | | | | --------------------------------------------------------------------
18.9 DIFFUSION
--------------
-------------------------------------------------------------------- | Elements finis en formulation DIFFUSION | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | SEG2 | BARR | barre | 1 | PLAN | (CO) | | | | | | TRID | (CO) | | |------------------------------------------------------ | | (M1D2) | massif (1D) | 1 | UNID PLAN | (CO) | | | | 2 noeuds | | UNID AXIS | (CO) | | | | | | UNID SPHE | (CO) | | |------------------------------------------------------ | | BARR | barre | 1 | PLAN | (CO) | | | | | | TRID | (CO) | -------------------------------------------------------------------- | SEG3 | (M1D3) | massif (1D) | 1 | UNID PLAN | (CO) | | | | 3 noeuds | | UNID AXIS | (CO) | | | | | | UNID SPHE | (CO) | -------------------------------------------------------------------- | TRI3 | (TRI3) | triangle | 1 | PLAN | (CO) | | | | a 3 noeuds | | AXIS | (CO) | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ3 | coque mince | 1 | TRID | (CO)(COSU)| | | | variation | | | (COIN) | | | | parabolique | | | | | | | dans | | | | | | | l'epaisseur | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUA4 | (QUA4) | quadrangle | 1 | PLAN | (CO) | | | | a 4 noeuds | | AXIS | (CO) | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ4 | coque mince | 1 | TRID | (CO)(COSU)| | | | variation | | | (COIN) | | | | parabolique | | | | | | | dans | | | | | | | l'epaisseur | | | | -------------------------------------------------------------------- | TRI6 | (TRI6) | triangle | 2 | PLAN | (CO) | | | | a 6 noeuds | | AXIS | (CO) | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ6 | coque | 2 | TRID | (CO)(COSU)| | | | epaisse | | | (COIN) | | | | variation | | | | | | | parabolique | | | | | | | dans | | | | | | | l'epaisseur | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUA8 | (QUA8) | quadrangle | 2 | PLAN | (CO) | | | | a 8 noeuds | | AXIS | (CO) | | | | massif | | | | | |------------------------------------------------------ | | COQ8 | coque | 2 | TRID | (CO)(COSU)| | | | epaisse | | | (COIN) | | | | variation | | | | | | | parabolique | | | | | | | dans | | | | | | | l'epaisseur | | | | -------------------------------------------------------------------- | CUB8 | (CUB8) | cube | 1 | TRID | (CO) | | | | a 8 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | TET4 | (TET4) | tetraedre | 1 | TRID | (CO) | | | | a 4 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | PRI6 | (PRI6) | prisme | 1 | TRID | (CO) | | | | a 6 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | PYR5 | (PYR5) | pyramide | 1 | TRID | (CO) | | | | a 5 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | CU20 | (CU20) | cube | 2 | TRID | (CO) | | | | a 20 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | TE10 | (TE10) | tetraedre | 2 | TRID | (CO) | | | | a 10 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | PR15 | (PR15) | prisme | 2 | TRID | (CO) | | | | a 15 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | PY13 | (PY13) | pyramide | 2 | TRID | (CO) | | | | a 13 noeuds | | | | | | | massif | | | | --------------------------------------------------------------------
18.10 DARCY
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-------------------------------------------------------------------- | Elements finis en formulation DARCY | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | TRI7 | (HYT3) | triangle | | PLAN | TH | | | | a 3 noeuds | | | | | | | hybride | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUA9 | (HYQ4) | quadrangle | | PLAN | TH | | | | a 4 noeuds | | | | | | | hybride | | | | -------------------------------------------------------------------- | CU27 | (HYC8) | cube | | TRID | TH | | | | a 8 noeuds | | | | | | | hybride | | | | -------------------------------------------------------------------- | TE15 | (HYT4) | tetraedre | | TRID | TH | | | | a 4 noeuds | | | | | | | hybride | | | | -------------------------------------------------------------------- | PR21 | (HYP6) | prisme | | TRID | TH | | | | a 6 noeuds | | | | | | | hybride | | | | --------------------------------------------------------------------
18.11 FROTTEMENT
----------------
-------------------------------------------------------------------- | Elements finis en formulation FROTTEMENT | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | MULT | (FRO3) | element a | 1 | PLAN | UX UY LX | | | | 3 + 2 | | AXIS | UR UZ LX | | | | noeuds | | | | | MULT | (FRO4) | 2+ n noeuds| 1 | 3D | UX UY UZ | | | | | | | LX | | | | | | | | | MULT | | 2 noeuds | 1 | 2D-3D | Ui LX | | | | | | | | --------------------------------------------------------------------
18.12 MAGNETODYNAMIQUE
----------------------
-------------------------------------------------------------------- | Elements finis formulation en MAGNETODYNAMIQUE | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | TRI3 | (ROT3) | element de | 1 | TRID | FC | | | | magneto- | | | | | | | dynamique | | | | | | | pour coque | | | | --------------------------------------------------------------------
18.13 NAVIER_STOKES
-------------------
-------------------------------------------------------------------- | Elements finis formulation NAVIER_STOKES | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | QUAF LINE et MACR sont les noms | | | | | generiques pour les familles | | | | | d'elements listes dans les colonnes| | | | | corespondantes | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUAF | LINE | | 1 U | | | | | | | 0 P | | | | TRI7 QUA9 |TRF3 QUF4| TRI3 QUA4 | | PLAN AXI | UX UY | | CU27 PR21 |CUF8 PRF6| CUB8 PRI6 | | TRID | UX UY UZ | | TE15 PR19 |TEF4 PYF5| TET4 PYR5 | | TRID | UX UY UZ | | | | Pression nc | | | | | | | P0 | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUAF | MACR | | 1 U | | | | | | | 0 P | | | | TRI7 QUA9 |MTR6 MQU9|4xTRI3 4xQUA4| | PLAN AXI | UX UY | | CU27 PR21 |MC27 MP18|8xCUB8 8xPRI6| | TRID | UX UY UZ | | TE15 PR19 |MT10 MP14|8xTET4 | | TRID | UX UY UZ | | | | Pression nc | | | | | | | iso P1 | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUAF | QUAF | | 2 U | | | | | | | 1 P | | | | TRI7 QUA9 |TRF7 QUF9| TRI7 QUA9 | | PLAN AXI | UX UY | | CU27 PR21 |CF27 PF21| CU27 PR21 | | TRID | UX UY UZ | | TE15 PR19 |TF15 PF19| TE15 PR19 | | TRID | UX UY UZ | | | | Pression nc | | | | | | | P1 | | | | --------------------------------------------------------------------
18.14 EULER (Volumes Finis)
---------------------------
-------------------------------------------------------------------- | Volumes finis formulation EULER | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | TRI3 QUA4 | | | | PLAN | | | CUB8 PRI6 | | | | TRID | | | TET4 PYR5 | | | | TRID | | --------------------------------------------------------------------
18.15 FISSURE
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-------------------------------------------------------------------- | Elements finis en formulation FISSURE | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | SEG2 | | | | MONOD | | | | | | | PLAN | | | | | | | TRID | | --------------------------------------------------------------------
18.16 THERMOHYDRIQUE
--------------------
-------------------------------------------------------------------- | Elements finis en formulation THERMOHYDRIQUE | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | TRI3 | (TRI3) | triangle | 1 | PLAN | PG,PC,T | | | | a 3 noeuds | | AXIS | PG,PC,T | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUA4 | (QUA4) | quadrangle | 1 | PLAN | PG,PC,T | | | | a 4 noeuds | | AXIS | PG,PC,T | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | TRI6 | (TRI6) | triangle | 2 | PLAN | PG,PC,T | | | | a 6 noeuds | | AXIS | PG,PC,T | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | QUA8 | (QUA8) | quadrangle | 2 | PLAN | PG,PC,T | | | | a 8 noeuds | | AXIS | PG,PC,T | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | CUB8 | (CUB8) | cube | 1 | TRID | PG,PC,T | | | | a 8 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | TET4 | (TET4) | tetraedre | 1 | TRID | PG,PC,T | | | | a 4 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | PRI6 | (PRI6) | prisme | 1 | TRID | PG,PC,T | | | | a 6 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | PYR5 | (PYR5) | pyramide | 1 | TRID | PG,PC,T | | | | a 5 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | CU20 | (CU20) | cube | 2 | TRID | PG,PC,T | | | | a 20 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | TE10 | (TE10) | tetraedre | 2 | TRID | PG,PC,T | | | | a 10 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | PR15 | (PR15) | prisme | 2 | TRID | PG,PC,T | | | | a 15 noeuds | | | | | | | massif | | | | -------------------------------------------------------------------- | PY13 | (PY13) | pyramide | 2 | TRID | PG,PC,T | | | | a 13 noeuds | | | | | | | massif | | | | --------------------------------------------------------------------
18.17 LIAISON
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-------------------------------------------------------------------- | Elements finis en formulation LIAISON | -------------------------------------------------------------------- | Support | Element | Description |Degre| Option | Inconnues | | geometrique| fini | | | de calcul | nodales | -------------------------------------------------------------------- | POI1 | (POI1) | point | 1 | PLAN | ALFA BETA| | | | | | TRID | en base A | -------------------------------------------------------------------- Remarque : Correspondance entre les noms des inconnues primales (P) --------- et duales (D) : P : UX UY UZ UT RX RY RZ RT RR P PI T TSUP TINF LX TH FC PG PC D : FX FY FZ FT MX MY MZ MT MR FP FPI Q QSUP QINF FLX FLUX ED QG QC P : ALFA BETA CO D : FALF FBET QCO Les inconnues nodales liees aux deformations planes generalisees (UZ,RX,RY) et leurs duales (FZ,MX,MY) sont supportees par le point defini lors de l'option MODE PLAN GENE. Dans les modes de calcul 1D, les inconnues nodales liees au(x) deformation(s) plane(s) generalisee(s) (UZ,UY) et leurs duales (FZ,FY) sont supportees par le point defini lors de l'option MODE UNID PLAN CYGZ/DYGZ/GYCZ/GYDZ/GYGZ ou MODE UNID AXIS AXGZ. Note : Le comportement ELASTIQUE UNIDIRECTIONNEL ne fonctionne ----- pas en massif tridimensionnel.

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