Sources Esope | Cast3M

codvms
C CODVMS    SOURCE    PV        17/12/08    21:16:17     9660           
       SUBROUTINE CODVMS(WRK52,WRK53,WRK54,WRKK2,NSTRS1,NVARI,
     $   icara,jdim,ifour2)
C MODVMS    SOURCE    CHAT      03/01/24    21:27:39     4558
C MODVONMISES
c      SUBROUTINE MODVONMISES (WRK0,WRK1,WRKK2,WRK5,NSTRS,NVARI,
c     1                        NMATT,ISTEP,ICARA,JDIM,IFOUR2)
C
* BCN
C New source: Modified Von Mises nonlocal damage model added (inspired in MAZARS)
C Goal: satisfactory simulation of the single-edge notched beam
C
C           Modifications:
C           1. The definition of the equivalent strain (epsilontild)
C              is changed [1]
C           2. The distinction between damage in traction (DT) and damage
C              in compression (DC) is suppressed. Only one damage (D) is used
C           3. The relationship between the nonlocal equivalent strain and the
C              damage is changed : Two choices for damage vs. nonlocal equivalent
C              strain. [2]
C              a) LOI = 1. Exponential law.
C              b) LOI = 0. Polynomial law.
C
C           References:
C           [1] Peerlings, R.H.J., de Borst, R., Brekelmans, W.A.M., and Geers, M.D.
C               (1998), Gradient-enhanced damage modelling of concrete fracture,
C               Mechanics of Cohesive-Frictional Materials, 3, 323-342.
C           [2] Rodriguez-Ferran A., Huerta A. (2000), Error estimation and
C               adaptivity for nonlocal damage models. International Journal of
C               Solids and Structures, 37, 7501-7528.
* BCN
C
C     variables en entree
C
C
C     WRKK2     pointeur sur un segment variables internes au pas precedent
C
C     XMATER     constantes du materiau
C
C     NSTRS1      nombre de composantes dans les vecteurs des contraintes
C                                        et les vecteurs des deformations
C
C     NVARI      nombre de variables internes (doit etre egal a 2)
C
C     NMATT      nombre de constantes du materiau
C
C     ISTEP      flag utilise pour separer les etapes dans un calcul non local
C                ISTEP=0 -----> calcul local
C                ISTEP=1 -----> calcul non local etape 1 on calcule les seuils
C                ISTEP=2 -----> calcul non local etape 2 on continue le calcul
C                               a partir des seuils moyennes
C
C Modif L.Bode - 14/10/92
C Nouveaux parametres en entree
C     JDIM       Dimension de travail
C                ( Coques JDIM =2 , Massifs JDIM = IDIM )
C     IFOUR2     Type de formulation
C                ( Coques IFOUR2 = -2 => contraintes planes ,
C                  Massifs IFOUR2 = IFOUR)
C
C     variables en sortie
C
C     VARINF      variables internes finales
C
C     SIGMAF      contraintes finales
C
C     C. LA BORDERIE MARS 1992
C     declaration des variables
C
C
      IMPLICIT INTEGER(I-N)
      IMPLICIT REAL*8(A-H,O-Z)
 
-INC PPARAM
-INC CCOPTIO
-INC DECHE
      SEGMENT WRKK2
         REAL*8 EPSILI(nstrs1)
      ENDSEGMENT
C Modif L.Bode - 14/10/92
      SEGMENT WRK3
        REAL*8 EPSILO(nstrs1)
      ENDSEGMENT
C Definition dynamique de EPSILO
C Fin modif L.Bode
c      INTEGER nstrs1,NVARI,NMATT,ISTEP
      REAL*8 EPS33(3,3),EPSIPP(3),EPSILT(3),VALP33(3,3)
* BCN
C      REAL*8 SIGP(3),SIGPT(3),SIGPC(3),TRSIGT,TRSIGC
C      REAL*8 YOUN,XNU,EPSD0,ACOM,BCOM,ATRA,BTRA,BETA
      REAL*8 SIGP(3)
      REAL*8 YOUN,XNU,EPSD0,B1,B2,RATIO_CT,LOI
* BCN
c      INTEGER ISTRS,JSTRS,KCAS,IRTD
c      REAL*8 XZERO,UN,DEUX,XPETIT
* BCN
C      REAL*8 DINI,D,DT,DC,EPSTIL,EPSTIM,ALFAT,ALFAC,GAMMA
*      REAL*8 DINI,D,EPSTIL,EPSTIM
*      REAL*8 TINV1,TINV2,TINV3,AUX1,AUX2,AUX3,AUX4,AUX5
* BCN
      PARAMETER (XZERO=0.D0 , UN=1.D0 , DEUX=2.D0, XPETIT=1.D-12)
 
C
C
C     recuperation des variables initiales dans les tableaux
C
C
      N=nstrs1
      CMATE = 'ISOTROPE'
      YOUN = XMAT(1)
      XNU  = XMAT(2)
      EPSD0= XMAT(5)
* BCN
C     The material parameters change due to the modification of the model
C     EPSD0:        damage threshold [2]
C     B1 and B2: material parameters in equivalent strain-damage law [2]
C     RATIO_CT:  ratio of compressive to tensile strength [1,2]
C     LOI: Choice of  equivalent strain-damage law [2]
C      ACOM = XMAT(6)
C      BCOM = XMAT(7)
C      ATRA = XMAT(8)
C      BTRA = XMAT(9)
C      BETA = XMAT(10)
      B1       = XMAT(6)
      B2       = XMAT(7)
      RATIO_CT = XMAT(8)
      LOI      = XMAT(9)
* BCN
      DINI = VAR0(2)
C
C     calcul des seuils
C
C
C        calcul de la deformation totale
C
      SEGINI WRK3
      DO 100 ISTRS=1,nstrs1
         EPSILO(ISTRS)=EPSILI(ISTRS)+DEPST(ISTRS)
100   CONTINUE
C
C        calcul des deformations principales
C
C
C        on reecrit les deformations sous forme matricielle
C
C Modif L.Bode - 14/10/92
C Rajout de IFOUR2 en argument de ENDOCA
*      print*,'on appelle ENDOCB'
      CALL ENDOCB (EPSILO,EPS33,2,IFOUR2)
*      print*,'apres endocb'
C Fin modif L.Bode
C
C        et on diagonalise
C
C Modif L.Bode - 14/10/92
C Pour les elts Coques, on travaille en contraintes planes => JDIM =2
C Pour les elts Massifs JDIM =IDIM
*      print*,'avant JACOB3'
      CALL JACOB3 (EPS33,JDIM,EPSIPP,VALP33)
*      print*,'apres JACOB3'
C Fin modif L.Bode
      IF (ISTEP .EQ. 0 .OR. ISTEP.EQ.2) THEN
C
C       on calcule la matrice de hooke et les contraintes ppales
C
         CMATE = 'ISOTROPE'
         KCAS=1
C Modif L.Bode - 14/10/92
C IFOUR --> IFOUR2 dans appel DOHMAS
*         print*,'avant dohmas'
         CALL DOHMAS(XMAT,CMATE,IFOUR2,nstrs1,KCAS,DDHOOK,IRTD)
*         print*,'apres dohmas'
C Fin modif L.Bode
         DO 200 ISTRS=1,3
            SIGP(ISTRS)= XZERO
            DO 210 JSTRS=1,3
               SIGP(ISTRS)=SIGP(ISTRS)+DDHOOK(ISTRS,JSTRS)*EPSIPP(JSTRS)
210         CONTINUE
200      CONTINUE
      END IF
C
C        on complete la deformation dans le cas des contraintes planes
C
C Modif L.Bode - 14/10/92
C IFOUR remplace par IFOUR2
      IF (IFOUR2.EQ. -2) THEN
         EPSIPP(3)= -(EPSIPP(1) + EPSIPP(2))*XNU / (UN-XNU)
      END IF
C Fin modif L.Bode
C
C        on calcule le epsilontild
C
* BCN
C The original definition of epsilontild is replaced.
C     TINV1:    first strain tensor invariant
C     TINV2:    second (deviatoric) strain tensor invariant
C
C     IMPORTANT! There is a discrepancy by a factor of 6 in the
C                definitions of the second invariant in [1] and [2]
C                The definition of Askes and Sluys is used here.
C
C      EPSTIL=MAX( XZERO , EPSIPP(1) )**2 +
C     1       MAX( XZERO , EPSIPP(2) )**2 +
C     2       MAX( XZERO , EPSIPP(3) )**2
C      EPSTIL=SQRT (EPSTIL)
C
      TINV1    = EPSIPP(1)+EPSIPP(2)+EPSIPP(3)
      TINV2    = (EPSIPP(1)- EPSIPP(2))*(EPSIPP(1)- EPSIPP(2)) +
     .           (EPSIPP(1)- EPSIPP(3))*(EPSIPP(1)- EPSIPP(3)) +
     .           (EPSIPP(2)- EPSIPP(3))*(EPSIPP(2)- EPSIPP(3))
      TINV2    = TINV2/6.d0
C
      AUX1     = RATIO_CT-UN
      AUX2     = UN+XNU
      AUX3     = UN-DEUX*XNU
      AUX4     = AUX1*TINV1/AUX3
      AUX5     = SQRT((AUX4*AUX4)+((12.d0*RATIO_CT*TINV2)/(AUX2*AUX2)))
C
      EPSTIL   = (AUX1*TINV1)/(DEUX*RATIO_CT*AUX3) +
     .            AUX5/(DEUX*RATIO_CT)
* BCN
      IF (ISTEP .EQ. 0) THEN
         EPSTIM=EPSTIL
         VARF(1)=EPSTIL
      ELSE IF (ISTEP .EQ. 1) THEN
         VARF(2)=DINI
         VARF(1)=EPSTIL
      ELSE IF (ISTEP .EQ. 2) THEN
         EPSTIM=VAR0(1)
         VARF(1)=EPSTIM
      ELSE
         PRINT*,'DANS MAZARS ISTEP = 0,1,2 ET PAS ',ISTEP
      END IF
      IF ( (ISTEP .EQ. 0) .OR. (ISTEP .EQ. 2)) THEN
C
C      on calcule l'endommagement et les contraintes
C
C
C        on calcule ALFAT ALFAC DT et DC puis D
C        dans le cas ou le seuil initial est depasse
C
         IF ( EPSTIM .GT. EPSD0) THEN
C
C      calcul de l'endommagement
* BCN
C         The equivalent strain-damage law is modified
C
C        on calcule le signe des contraintes elastiques
C
C            DO 300 ISTRS=1,3
C               IF (SIGP(ISTRS).LT. XZERO) THEN
C                  SIGPC(ISTRS)=SIGP(ISTRS)
C                  SIGPT(ISTRS)=XZERO
C               ELSE
C                  SIGPT(ISTRS)=SIGP(ISTRS)
C                  SIGPC(ISTRS)=XZERO
C               END IF
C300         CONTINUE
C            TRSIGT=SIGPT(1)+SIGPT(2)+SIGPT(3)
C            TRSIGC=SIGPC(1)+SIGPC(2)+SIGPC(3)
C
C        on calcule les deformations dues aux contraintes positives
C
C            DO 400 ISTRS=1,3
C               EPSILT(ISTRS)=(SIGPT(ISTRS)*(UN+XNU)-TRSIGT*XNU)/YOUN
C400         CONTINUE
C
C        on en deduit ALFAT et ALFAC
C
C            ALFAT = MAX(XZERO,EPSIPP(1))*EPSILT(1) +
C     1              MAX(XZERO,EPSIPP(2))*EPSILT(2) +
C     2              MAX(XZERO,EPSIPP(3))*EPSILT(3)
C            ALFAT = ALFAT/(EPSTIL*EPSTIL)
C            ALFAC = UN - ALFAT
C
C       modification pour la bi ou tricompression
C
C            IF (TRSIGC.LT. -XPETIT .AND. TRSIGT.LT.XPETIT) THEN
C               GAMMA=SIGPC(1)*SIGPC(1)+SIGPC(2)*SIGPC(2)+
C     1                                 SIGPC(3)*SIGPC(3)
C               GAMMA=-SQRT(GAMMA)/TRSIGC
C               EPSTIM=EPSTIM*GAMMA
C            END IF
C
C        amelioration de la reponse en cisaillement pour beta > 1.
C
C            IF (BETA .GT. UN) THEN
C               IF ( ALFAT .GT. XPETIT ) THEN
C                  ALFAT=ALFAT**BETA
C               END IF
C               IF ( ALFAC .GT. XPETIT ) THEN
C                  ALFAC=ALFAC**BETA
C               END IF
C            END IF
C
C
C        on calcule DT et DC puis D
C        dans le cas ou le seuil initial est depasse
C
C        on est oblige de verifier car on a pu multiplier par gamma
C
C            IF (EPSTIM .GT. EPSD0) THEN
C               DT=UN - EPSD0*(UN-ATRA)/EPSTIM -
C     1            ATRA*EXP(-BTRA*(EPSTIM-EPSD0))
C               DC=UN - EPSD0*(UN-ACOM)/EPSTIM -
C     1            ACOM*EXP(-BCOM*(EPSTIM-EPSD0))
C            ELSE
C               DT=XZERO
C               DC=XZERO
C            END IF
C            D = ALFAT*DT + ALFAC*DC
C
C Two choices for damage vs. internal variable:
***tc Y0 n'etait pas initialisé on suppose que c'est EPSD0
              Y0 = epsd0
             IF (LOI.EQ.XZERO) THEN
              D = UN - (UN/(UN+B1*(EPSTIM-Y0)+
     .                  B2*(EPSTIM-Y0)*(EPSTIM-Y0)))
             ELSE IF (LOI.EQ.UN) THEN
              D = UN - (Y0*(UN-B2)/EPSTIM)- B2*EXP(B1*(Y0-EPSTIM))
            ELSE
               WRITE(*,*) 'LOI SHOULD BE EQUAL TO 1 OR 0.(SEE MATE)'
              STOP
            ENDIF
* BCN
C
C           on borne la valeur de D a 0.99999
C
            D=MIN ( D , UN-1.D-05 )
         ELSE
            D=XZERO
         END IF
C
C           on teste la croissance de D
C
         D=MAX ( D , DINI )
C
C           on le stocke dans les variables internes finales
C
         VARF(2)= D
C
C           on calcule les contraintes finales
C
         CALL MATVE1 (DDHOOK,EPSILO,nstrs1,nstrs1,SIGF,2)
         DO 500 ISTRS=1,nstrs1
            SIGF(ISTRS)=SIGF(ISTRS)*(UN-D)
500      CONTINUE
C
C         et les deformations inelastiques finales
C
         DO 600 ISTRS=1,nstrs1
            EPINF(ISTRS)=EPSILO(ISTRS)*D
600      CONTINUE
 
      END IF
      SEGSUP WRK3
      RETURN
      END