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************ CAS TEST : back_pression_1.dgibi ********************
*
* Ce test permet de vérifier le bon fonctionnement des opérateurs
* utilisés pour la résolution des équations de NAVIER_STOKES en EF
* par un algorithme semi-explicite
*
* Le cas étudié est celui d'un écoulement laminaire dans un canal
* en présence d'une marche descendante. On teste la position du
* point de réattachement par rapport au pied de la marche.
*
* Référence : K. Morgan, J. Périaux anf F. Thomasset, editors,
* Analysis of laminar flow over a backward facing step, Vol9 of
* Notes on numerical Fluid Mechanics, Vieweg, 1984.
*
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* Auteur : F.Dabbene (LTMF) 03/03
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*
'SAUT' 'PAGE' ;
'OPTION' 'DIME' 2 'ELEM' 'QUA8' 'ECHO' 0 ;
*
*- Pilotage du calcul
*
* DISCR : Element en vitesse (LINE/MACRO, pas QUAF)
* KPRES : Element en pression (CENTRE, pas CENTREP1/MSOMMET)
* KSUPG : Méthode de décentrement pour NS (CENTREE/SUPG/SUPGDC)
* (DFDT en CENTREE en semi-explicite EFM1)
*
* EPS0 : Test d'arret
* RAF : Taille de maille définie par 0.1*raf
*
* FREQ0 : Fréquence d'évaluation du résidu
* GRAPH : Booleen pour les tracés
* COMPLET : Booleen volume de calcul
*
DISCR = 'MACRO' ;
KPRES = 'CENTRE' ;
'SI' ('EGA' discr 'QUAF') ;
'ERRE' 'VITESSE QUAF interdite en semi-explicite' 5 ;
'SINON' ;
'SI' ('NEG' kpres 'CENTRE') ;
'ERRE' 'PRESSION CENTRE obligatoire en semi-explicite' 5 ;
'FINSI' ;
'FINSI' ;
KSUPG = 'SUPG' ;
GRAPH = FAUX ;
COMPLET = FAUX ;
'SI' COMPLET ;
FREQ0 = 500 ;
EPS0 = 1.D-6 ;
RAF = 1. ;
'SINO' ;
FREQ0 = 20 ;
EPS0 = 1.D-2 ;
RAF = 3. ;
'FINSI' ;
*
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* Recherche du point de réattachement (point où dUx/dy=0)
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* 1/ Après avoir calculé le gradient de Ux, on ne conserve que les valeurs
* sur la frontière qui nous intéresse sous la forme d'une évolution.
* 2/ On borne l'évolution au voisinage du point de réattachement afin
* d'avoir une variation monotone sur l'intervale de dUx/dy.
* 3/ On recherche par interpolation le zero de la fonction (dUx/dy(s),s)
* La valeur obtenu est l'abscisse curviligne cherchée
*
* Remarques :
* (i) 1/ permettrait de calculer le coeff de frottement à la paroi :
* il suffirait de diviser EV1 par le bon coefficient (Re/2 ici)
* (ii) Il est impératif que dUx/dy soit monotone sur l'intervale 2/ afin
* qu'il y ait unicité du zero (principe des valeurs intermédiaires)
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*
'DEBPROC' attac ;
* 1/
Ux = 'KCHT' $DOMTOT 'SCAL' 'SOMMET' 'COMP' 'UX' 0. RV.'INCO'.'UN' ;
DUxDY = 'EXCO' 'UY' ('KOPS' Ux 'GRADS' $DOMTOT) 'SCAL' ;
EV1 = 'EVOL' 'CHPO' DUxDY BOTTOM ;
* 2/
EV2 = 'EXTR' EV1 'APRE' 5. ;
EV3 = 'EXTR' EV2 'AVAN' 10. ;
* 3/
LX1 = 'EXTR' EV3 'ABSC' ;
LY1 = 'EXTR' EV3 'ORDO' ;
'ORDO' LY1 ;
Ymin = 'MINI' LY1 ;
Ymax = 'MAXI' LY1 ;
Delta = Ymin * Ymax ;
'SI' (Delta < 0.) ;
Y0 = 0. ;
'SINON' ;
'MESS' 'Fonction non monotone' ;
Y0 = Ymin '+' Ymax '/' 2. ;
* 'ERRE''Fonction non monotone' 5 ;
'FINSI' ;
V1 = 'IPOL' Y0 LY1 LX1 ;
'FINP' V1 ;
*
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* Calcul du résidu basé sur la composante horizontale de la vitesse
* et arrêt suivant un critère transmis
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* E/ : RVX : TABLE : TABLE des données créées par EQEX
* ARG1 : Fréquence d'impression
* ARG2 : Critère d'arrêt
* ARG3 : Booleen de tracé
* /S : MAT1 : MATRIK : Objet vide
* /S : CHP1 : CHPO : Objet vide
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* MAT1 et CHP1 permettent d'assurer la compatibilité des opérateurs
* de discrétisation avec les procédures personnelles
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'DEBPROC' residu rvx*table ;
RV = RVX . 'EQEX' ;
FREQ = RVX . 'ARG1' ;
EPS0 = RVX . 'ARG2' ;
GRAPH = RVX . 'ARG3' ;
NITER = RV . 'NITER' ;
DD = RV . 'PASDETPS' . 'NUPASDT' ;
NN = DD '/' FREQ ;
L0 = 'EGA' (DD '-' (FREQ*NN)) 0 ;
'SI' L0 ;
RANG0 = RV . 'PASDETPS' . 'NUPASDT' ;
TIME0 = RV . 'PASDETPS' . 'TPS' ;
UN0 = 'EXCO' 'UX' RV . 'INCO' . 'UN' 'SCAL' ;
UNM0 = 'EXCO' 'UX' RV . 'INCO' . 'UN2' 'SCAL' ;
ERR0 = ('MAXIMUM' ('ABS' (UN0 '-' UNM0))) '+' 1.D-20 ;
ERR10 = ('LOG' ERR0 ) '/' ('LOG' 10.) ;
'MESSAGE' 'Résidu en vitesse suivant X au pas'
RANG0 '(t=' TIME0 ') :' ERR0 ':' ERR10 ;
RV . 'INCO' . 'IT' = RV . 'INCO' . 'IT' 'ET' ('PROG' RANG0) ;
RV . 'INCO' . 'TI' = RV . 'INCO' . 'TI' 'ET' ('PROG' TIME0) ;
RV . 'INCO' . 'ER' = RV . 'INCO' . 'ER' 'ET' ('PROG' ERR10) ;
V1 = attac ;
RV . 'INCO' . 'POSI' = RV . 'INCO' . 'POSI' 'ET' ('PROG' V1) ;
Y1 = ('LOG' EPS0) '/' ('LOG' 10) ; Y2 = 0. ;
'SI' GRAPH ;
EV1 = 'EVOL' 'MANU' (RV . 'INCO' . 'IT')(RV . 'INCO' . 'ER') ;
'DESSIN' EV1 'YBOR' Y1 Y2 'NCLK' ;
'FINSI' ;
'SI' ((ERR10 < Y1) 'ET' (DD > ('MAXI' ('LECT' 10 FREQ)))) ;
RV . 'TFINAL' = RV . 'PASDETPS' . 'TPS' ;
'FINSI' ;
'FINSI' ;
RV . 'INCO' . 'UN2' = 'COPIER' RV . 'INCO' . 'UN' ;
mat1 chp1 = 'KOPS' 'MATRIK' ;
'FINP' mat1 chp1 ;
*
*==========
* Maillage
*==========
*
*
*-----------------------------------------------------------------------
*
*
* < L1 X L2 - L1 >
*
* 7___________6__________________________________________________5
* ^ ^
* INLET H1
* v H2 OUTLET
* 1___________2
* | v
* 3__________________________________________________4
* BOTTOM
*
*
*-----------------------------------------------------------------------
*
*
* L1 : Longueur de la section d'entrée (avant la marche)
* L2 : Longueur de la totalité du dispositif
* H1 : Hauteur de la section d'entrée
* H2 : Hauteur de la section de sortie
* d1 : Dimension caractéristique d'une maille
L1 = 3.0 ;
L2 = 22.0 ;
H1 = 1.0 ;
H2 = 1.5 ;
d1 = 0.1 * raf ;
*
* H2-H1 : Hauteur de la marche servant à l'adimensionnalisation
HDIM = H2 - H1 ;
L1 = L1 / HDIM ;
L2 = L2 / HDIM ;
H1 = H1 / HDIM ;
H2 = H2 / HDIM ;
d1 = d1 / HDIM ;
*
* Points du maillage
p1 = 0. (H2-H1) ;
p2 = L1 (H2-H1) ;
p3 = L1 0. ;
p4 = L2 0. ;
p5 = L2 H2 ;
p6 = L1 H2 ;
p7 = 0. H2 ;
p8 = L2 (H2-H1) ;
*
* Section d'éntrée
p1p2 = p1 'DROIT' 'DINI' d1 'DFIN' d1 p2 ;
p2p6 = p2 'DROIT' 'DINI' d1 'DFIN' d1 p6 ;
p6p7 = p6 'DROIT' 'DINI' d1 'DFIN' d1 p7 ;
p7p1 = p7 'DROIT' 'DINI' d1 'DFIN' d1 p1 ;
mesh1 = 'DALL' p1p2 p2p6 p6p7 p7p1 'PLAN' ;
*
* Section de sortie
p6p2 = 'INVE' p2p6 ;
p2p3 = p2 'DROIT' 'DINI' d1 'DFIN' d1 p3 ;
p3p4 = p3 'DROIT' 'DINI' d1 'DFIN' d1 p4 ;
p4p8 = p4 'DROIT' 'DINI' d1 'DFIN' d1 p8 ;
p8p5 = p8 'DROIT' 'DINI' d1 'DFIN' d1 p5 ;
p5p6 = p5 'DROIT' 'DINI' d1 'DFIN' d1 p6 ;
mesh2 = 'DALL' (p6p2 'ET' p2p3) p3p4 (p4p8 'ET' p8p5) p5p6 'PLAN' ;
*
*
*=======================
* Modèles NAVIER_STOKES
*=======================
*
*
* Définition des équations
* $DOMTOT : Modèle volumique défini sur le maillage complet
*
* Conditions aux limites en vitesse :
* $INLET : Modèle surfacique défini à l'entrée fluide (Poiseuille)
* $WALL : Modèle surfacique défini sur les murs (adhérence en paroi)
*
* Conditions aux limites en pression :
* $OUTLET : Modèle surfacique défini à la sortie fluide (sert à imposer
* la pression de sortie en pression continue MSOMMET)
*
* Post-traitement
* $BOTTOM : Modèle surfacique défini sur le plancher après la marche
* (sert à évaluer la position du point de réattachement)
*
DOMTOT = 'CHAN' 'QUAF' (mesh1 ET mesh2) ;
$DOMTOT = 'MODE' DOMTOT 'NAVIER_STOKES' DISCR ;
$INLET = 'MODE' p7p1 'NAVIER_STOKES' DISCR ;
$OUTLET = 'MODE' (p4p8 'ET' p8p5) 'NAVIER_STOKES' DISCR ;
$BOTTOM = 'MODE' p3p4 'NAVIER_STOKES' DISCR ;
$WALL = 'MODE' (p1p2 ET p2p3 ET p3p4 ET p5p6 ET p6p7)
'NAVIER_STOKES' DISCR ;
*
* Elimination ad hoc
* (En 2D, il faut éliminer les points centres des modèles surfaciques
* avec les points faces des modèles volumiques à cause des MACROs)
FDOMTOT = 'DOMA' $DOMTOT 'FACE' ;
CINLET = 'DOMA' $INLET 'CENTRE' ;
COUTLET = 'DOMA' $OUTLET 'CENTRE' ;
CBOTTOM = 'DOMA' $BOTTOM 'CENTRE' ;
CWALL = 'DOMA' $WALL 'CENTRE' ;
'ELIM' (FDOMTOT 'ET' CINLET 'ET' COUTLET 'ET' CWALL 'ET' CBOTTOM) EPS0 ;
*
* On écrase les anciens maillages afin d'éviter toute ambiguitée
DOMTOT = 'DOMA' $DOMTOT 'MAILLAGE' ;
INLET = 'DOMA' $INLET 'MAILLAGE' ;
OUTLET = 'DOMA' $OUTLET 'MAILLAGE' ;
BOTTOM = 'DOMA' $BOTTOM 'MAILLAGE' ;
WALL = 'DOMA' $WALL 'MAILLAGE' ;
*
* Maillage pour d'éventuelles conditions aux limites en pression
'SI' ('EGA' kpres 'MSOMMET') ;
OUTLETP = 'DOMA' $outlet KPRES ;
'SINON' ;
OUTLETP = 'DOMA' $domtot KPRES ;
'FINSI' ;
*
*===========================
* Description des équations
*===========================
*
* Grandeurs adimensionnées
Umax = 1.0 ;
Re = 150. ;
*
* Profil de vitesse parabolique à l'entrée
YINLET = 'COOR' 2 INLET ;
YMAX = 'MAXI' YINLET ;
YMIN = 'MINI' YINLET ;
UIN = (YINLET '-' YMAX) '*' (YINLET '-' YMIN) ;
UIN = UIN '*' (-4.0*Umax/((YMAX-YMIN)*(YMAX-YMIN))) ;
UIN = 'NOMC' 'UX' UIN 'NATU' 'DISCRET' ;
VIN = 'KCHT' $INLET 'SCAL' 'SOMMET' 'COMP' 'UY' 0. ;
*
* Description du système en vitesse-pression
RV = 'EQEX' $DOMTOT 'ITMA' 50000 'ALFA' 0.75 'FIDT' 100
'OPTI' 'EFM1' 'EXPL' KSUPG KPRES
'ZONE' $DOMTOT 'OPER' residu FREQ0 EPS0 GRAPH
'ZONE' $DOMTOT 'OPER' 'NS' (1./Re) 'INCO' 'UN'
* Conditions aux limites par défaut
* 'ZONE' $OUTLET 'OPER' 'TOIM' (0. 0.) 'INCO' 'UN'
'OPTI' 'EFM1' 'CENTREE'
'ZONE' $DOMTOT 'OPER' 'DFDT' 1. 'UN' 'DELTAT' 'INCO' 'UN'
;
RVP = 'EQPR' $DOMTOT 'KTYPI' 1
'ZONE' $DOMTOT 'OPER' 'PRESSION' 0.
* En milieu ouvert, pression discontinue il est inutile
* d'imposer la pression en un point
* 'CLIM' 'PRES' 'TIMP' (OUTLETP 'ELEM' 1) 0.
;
*
* Description des conditions aux limites
RV = 'EQEX' RV
'CLIM' 'UN' 'UIMP' WALL 0. 'UN' 'VIMP' WALL 0.
'UN' 'UIMP' INLET UIN 'UN' 'VIMP' INLET VIN
;
*
* Déclaration des inconnues et initialisations (table INCO)
RV . 'INCO' = 'TABLE' 'INCO' ;
RV . 'INCO' . 'UN' = 'KCHT' $DOMTOT 'VECT' 'SOMMET' (0. 0.) ;
*RV . 'INCO' . 'PRES' = 'KCHT' $DOMTOT 'SCAL' KPRES 0. ;
*
* Champs supplémentaires pour la procédure residu
RV . 'INCO' . 'IT' = 'PROG' ;
RV . 'INCO' . 'TI' = 'PROG' ;
RV . 'INCO' . 'ER' = 'PROG' ;
RV . 'INCO' . 'POSI' = 'PROG' ;
RV . 'INCO' . 'UN2' = 'KCHT' $DOMTOT 'VECT' 'SOMMET' (1.D-3 1.D-3) ;
*
* Algorithme de résolution : méthode semi-explicite
RV . 'PRESSION' = RVP ;
*
EXEC RV ;
*
*=================
* Post-traitement
*=================
*
* Localisation du point de réattachement
* Tracés de la vitesse et de la pression
*
CNT1 = WALL ;
NLI0 = 14 ;
*
* Point de réattachement (point où dUx/dy=0)
V1 = attac ;
'SAUT' 10 'LIGNE' ;
'MESS' 'ABSCISSE DU POINT DE REATTACHEMENT :' V1 ;
'SI' GRAPH ;
EV1 = 'EVOL' 'MANU' RV . 'INCO' . 'TI' RV . 'INCO' . 'POSI' ;
'DESS' EV1 'MIMA' 'GRIL' 'TITR' 'Localisation reattachement = f(t)' ;
*
* Vitesse
un = RV . 'INCO' . 'UN' ;
vun = 'VECT' UN 0.5 'UX' 'UY' 'JAUNE' ;
trace vun DOMTOT CNT1 'TITR' 'Vitesse' ;
*
* Pression
pn = 'ELNO' $domtot RV . 'INCO' . 'PRESSION' ;
* Champ créé si tout se passe bien
* pn = RV . 'INCO' . 'PN' ;
trace pn domtot CNT1 NLI0 'TITR' 'Pression' ;
'FINSI' ;
*
*========================
* Test de non régression
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*
'SI' COMPLET ;
TEST = ('ABS' (V1 '-' 6.158)) < 0.0005 ;
'SINON' ;
TEST = ('ABS' (V1 '-' 9.114)) < 0.0005 ;
'FINSI' ;
'MESSAGE' 'Element Vitesse : ' DISCR ;
'MESSAGE' 'Element Pression : ' KPRES ;
'MESSAGE' 'Décentrement : ' KSUPG ;
'SI' TEST ;
'ERREUR' 0 ;
'SINON' ;
'ERREUR' 5 ;
'FINSI' ;
*
'FIN' ;